全文获取类型
收费全文 | 1537篇 |
免费 | 320篇 |
国内免费 | 85篇 |
专业分类
航空 | 1210篇 |
航天技术 | 214篇 |
综合类 | 153篇 |
航天 | 365篇 |
出版年
2024年 | 12篇 |
2023年 | 44篇 |
2022年 | 58篇 |
2021年 | 63篇 |
2020年 | 71篇 |
2019年 | 89篇 |
2018年 | 42篇 |
2017年 | 59篇 |
2016年 | 71篇 |
2015年 | 41篇 |
2014年 | 78篇 |
2013年 | 78篇 |
2012年 | 89篇 |
2011年 | 111篇 |
2010年 | 99篇 |
2009年 | 97篇 |
2008年 | 89篇 |
2007年 | 82篇 |
2006年 | 67篇 |
2005年 | 76篇 |
2004年 | 46篇 |
2003年 | 62篇 |
2002年 | 51篇 |
2001年 | 35篇 |
2000年 | 45篇 |
1999年 | 30篇 |
1998年 | 20篇 |
1997年 | 37篇 |
1996年 | 40篇 |
1995年 | 20篇 |
1994年 | 33篇 |
1993年 | 15篇 |
1992年 | 17篇 |
1991年 | 13篇 |
1990年 | 20篇 |
1989年 | 24篇 |
1988年 | 3篇 |
1987年 | 3篇 |
1986年 | 7篇 |
1985年 | 1篇 |
1984年 | 1篇 |
1983年 | 1篇 |
1981年 | 1篇 |
1980年 | 1篇 |
排序方式: 共有1942条查询结果,搜索用时 15 毫秒
221.
以GJB 770B—2005方法702.1《气体比容压强传感器法》为基础,提出一种推进剂燃烧气体摩尔数的测试方法。利用高压差示扫描量热仪(HPDSC 8270)实验确定了水在不同压强下的汽化温度,通过提高测试工作温度(从室温提高到250℃)使燃烧产物中的水以气相存在,解决了原有测试方法中液体水质量单独测试引入的过程误差;实验中,冷却前后燃烧器中气体摩尔数之差为样品燃烧后气体中水和HCl的摩尔数之和;对于含硼富燃料推进剂,通过测试燃烧生成的水和HCl的摩尔数之和,能够为以实验结果为约束条件的含硼富燃料推进剂热力学计算提供必要的参数支持。 相似文献
222.
为探究不同气体条件下螺旋波电推进器等离子体源的放电特征,开展了氩气、氦气和氮气放电的光谱诊断实验研究。氩气和氦气为工质气体的放电条件下,部分波长谱线相对强度随功率的增加而增强,且斜率出现两次跳变,考虑是螺旋波放电过程中的模式转换,即容性向感性、感性向波模式的转换。三种工质气体,在较低的压强下,各谱线强度均随压强增大而迅速增强,但氩气放电下压强继续增大达到1.0Pa以后,谱线强度增强趋势变缓甚至达到“饱和”状态,而氦气和氮气放电下压强增大到0.5~0.65Pa,谱线强度出现降低趋势,氦气和氮气放电强度对压强更为敏感。 相似文献
223.
224.
高性能G-M型单级脉管制冷机研究 总被引:1,自引:3,他引:1
从直流抑制角度出发,开展了高性能G—M型单级脉管制冷机的研究。在对各种直流抑制方式进行比较的基础上,利用双向进气阀流量系数的方向性,采用两个并联排列、指示箭头方向相反的阀门,称之为并联逆向双阀双向进气结构对直流进行抑制,成功地解决了传统单阀双向进气结构脉管制冷机的直流问题。在2kW(RW2)和4kW(CP4000)压缩机驱动时分别获得了18.4K和14.7K的最低制冷温度,对应在30K的制冷量为11.5W和29.5W,这些都是目前单级脉管制冷机公开报道的最好结果。 相似文献
225.
226.
取料器能耗直接影响离心机的使用寿命和经济性,一直是国内外的研究热点和难点。而实际离心机中,取料器能耗混在整机能耗中,不能直接测量。为分离出Y.2型气体离心机轻、重组分取料器的能耗,提出了以“单回路”模拟双回路的试验方法,在实际离心机上进行改造,模拟实际运行工况,进行能耗实时测量;同时,为保证测量精度,引入微机数据自动采集系统,改进了测量装置。试验表明:“单回路”试验法进行能耗测量是可靠的,试验结果为强旋流场中理论模型的修正、流场计算和离心机取料器的优化设计提供了必要数据,该方法对其他类型离心机的优化设计也有很大的参考价值。 相似文献
227.
谭显龙 《中国民航飞行学院学报》2003,14(4):10-12
民航的高速发展对空中交通管制提出了更高的要求,对民航业内信患的共享要求也越来越迫切。建设民航空管智能管理系统,搭建民航地区级的空管数据信息共享管理平台,将对提高民航空营业务水平,保障飞行安全起到积极的作用。本文以西南空管局为例,阐述对民航空管智能管理系统的初步构想。 相似文献
228.
薛秋农 《南京航空航天大学学报》1987,(3)
本文推导了提动头式和滑阀式窗口形两种典型调节阀的理论型面线通用坐标方程,在给定A=f(m)的函数关系后,即可计算表达该阀几何形状的曲线方程,从而求得调节阀的精确的几何尺寸。并讨论了为便于加工,型面曲线用直线近似的方法和误差的校核。 相似文献
229.
230.