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321.
322.
以涡轮螺旋桨飞机的排气系统/短舱为研究对象,构建了机翼/机身/螺旋桨一体的发动机短舱仿真物理模型,采用多参考坐标系(MRF)法对螺旋桨滑流进行了模拟,并探究了不同排气管长度下发动机舱内的流动和换热情况。结果表明:在研究参数范围内,随排气管混合管段长度增加,在无滑流状态下,排气管中间环缝的引射流量上升18.3%,排气管末端环缝引射流量上升0.27 kg/s;在有滑流状态下,中间环缝引射流量保持在0.174 kg/s左右基本不变,末端环缝引射流量相对增加了35.8%,混合管段长度变化对末端环缝引射影响较大。排气管外管温度分布具有不对称性,滑流引入后,表面平均温度下降15 K,降幅4%;混合管段壁面温度受引射出口回流区和高温排气影响略有升高。 相似文献
323.
高空台排气扩压器的计算 总被引:2,自引:2,他引:0
嵇琛 《燃气涡轮试验与研究》1998,11(1):14-19
介绍了高空模拟试车台(以下简称高空台)排气扩压器的功用,设计原则和计算方法,给出了排气扩压直段直径和加力状态及非加力状态下排气扩压器效率的计算公式。对排气扩压器的一些主要技术参数的选取如膨胀比,扩压器的效率,扩压器直段长度及锥段尺寸,扩压器进口到尾喷口的距离等,给出了具体的数值并作了必要的说明。 相似文献
324.
详细分析研究了造成CFM56-3C-1发动机排气温度超温的4个主要外部因素,即冷态起飞、起飞功率设置、起飞机场高度与环境温度,并利用实际的飞行数据和试验结果定量分析了各因素对发动机排气温度的影响,提出了预防超温的各种措施. 相似文献
325.
本文对燃机排气装置扩压器进行了试验研究。针对一个正在使用中的排气装置,测定其原型的性能,而后在原型外壳尺寸一定的条件下,采用本文所推荐的两种形式的燃机轴径式扩压器型面设计方法,一种为等角扩压器,一种为带中间收敛的扩压器,并进行了试验验证。试验结果表明,采用所提出的方法设计的扩压器性能较好,能显著改善排气装置的性能。但由于受到原扩压器外壳尺寸的限制,上述两种扩压器设计方法的优越性未能得到充分发挥,文中只能作相对比较。本文所推荐的燃机排气扩压器的设计方法对工程应用具有实际参考价值。 相似文献
326.
327.
研究揭示环境压力是复合推进剂排性能的重要影响参数。底排减阻率,排气温度及药剂燃速随环境压力发生明显变化。利用研究结果修正底排底阻计算方法,显著提高了计算精度,计算结果与靶场实验数据符合良好。 相似文献
328.
方永浩 《飞机设计参考资料》2007,(4):7-10
C-17“全球霸王”Ⅲ辅助动力装置排气系统解决了许多发展中所遇到的具有挑战性的问题,最终取得了成功。重新设计的必要性是受两个方面的需要而推动的,即降低设备费用、减少制造周期和提高使用可靠性。重新设计的优点在于重量减轻、成本降低、容易安装、更加可靠。 相似文献
329.
中空纤维膜机载制氮装置的数学建模分析 总被引:2,自引:1,他引:1
建立了考虑浓差极化现象的微分方程数学模型,并用正交配置法求解,对中空纤维膜机载制氮装置(OBIGGS)进行了分析,并对部分状态点的计算结果进行了实验验证.结果表明:富氮气体(NEA)中氧气的质量分数随着进气温度的升高而降低,在达到最小值后又呈上升趋势;在进气与排气压力差保持不变的情况下,随着中空纤维膜排气压力的下降,中空纤维膜的富氮气体质量流量逐渐增加;随着中空纤维膜丝长度的增加,丝内气体的压降和富氮气体质量流量均有所增加;中空纤维膜空气分离制得的富氮气体质量流量越大,则所需进气的质量流量越大,且富氮气体氧气质量分数越高. 相似文献
330.
塞锥后体气膜冷却对轴对称塞式喷管红外辐射和气动性能的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
运用数值模拟方法,在主流质量流量为130 kg/s、总温为920 K和冷却空气总温为480 K的参数条件下,对比分析了塞锥后体气膜孔排布方式、气膜孔倾角(15°~30°)和气膜冷却空气用量(3%主流质量流量以内)对轴对称塞式喷管红外辐射和气动性能的影响。研究结果表明:塞锥后体的气膜冷却对喷管推力系数的影响十分微弱;对塞锥后体提供1%主流质量流量的冷却空气,喷管红外辐射强度相对无冷却喷管降低50%左右;当冷却空气用量增大至3%时,喷管红外辐射强度下降约60%,总压恢复系数降低较为显著;在相同的冷却空气用量下,小孔排间距的多孔排布方式与大孔排间距相比,具有近乎相同的红外辐射抑制效果和低的总压恢复系数下降幅度;气膜孔倾角从30°减小至15°,对塞锥后体表面温度的降低以及喷管总压恢复系数的改善效果微弱。 相似文献