全文获取类型
收费全文 | 447篇 |
免费 | 65篇 |
国内免费 | 42篇 |
专业分类
航空 | 390篇 |
航天技术 | 38篇 |
综合类 | 56篇 |
航天 | 70篇 |
出版年
2024年 | 4篇 |
2023年 | 12篇 |
2022年 | 19篇 |
2021年 | 26篇 |
2020年 | 18篇 |
2019年 | 30篇 |
2018年 | 8篇 |
2017年 | 15篇 |
2016年 | 17篇 |
2015年 | 16篇 |
2014年 | 12篇 |
2013年 | 12篇 |
2012年 | 20篇 |
2011年 | 11篇 |
2010年 | 19篇 |
2009年 | 22篇 |
2008年 | 15篇 |
2007年 | 19篇 |
2006年 | 17篇 |
2005年 | 12篇 |
2004年 | 12篇 |
2003年 | 18篇 |
2002年 | 19篇 |
2001年 | 12篇 |
2000年 | 9篇 |
1999年 | 7篇 |
1998年 | 16篇 |
1997年 | 17篇 |
1996年 | 27篇 |
1995年 | 14篇 |
1994年 | 8篇 |
1993年 | 15篇 |
1992年 | 12篇 |
1991年 | 9篇 |
1990年 | 11篇 |
1989年 | 8篇 |
1988年 | 4篇 |
1987年 | 9篇 |
1982年 | 2篇 |
1981年 | 1篇 |
排序方式: 共有554条查询结果,搜索用时 443 毫秒
401.
402.
延性材料的临界断裂规律对结构完整性评价和金属塑性成形分析具有重要意义,但相关的弹塑性断裂强度研究长期存在瓶颈。本文针对30Cr2Ni4MoV低压转子钢和3Cr13不锈钢,完成了不同应力三轴度的4类试样拉伸破坏试验,基于FAT (Finite-element-analysis Aided Testing)方法,通过有限元迭代分析实现试样的载荷-位移关系逼近,进而获得材料直至断裂的全程等效应力-应变关系,并以此通过有限元正向分析获取4种试样的临界断裂阈值和临界应力三轴度,提出了基于临界断裂单元的应力三轴度与第一主应力阈值之间的对数型断裂强度准则。结果表明,2种材料、4类试样的FAT阈值分析结果与断裂强度准则符合良好。最后,基于断裂强度准则提出了依据I型裂纹尖端的应力分布预测材料平面应变启裂断裂韧度的新方法,并获得了30Cr2Ni4MoV低压转子钢和3Cr13不锈钢的平面应变启裂断裂韧度,结合临界断裂准则和裂纹静态扩展机理,提出了I型裂纹的材料J阻力曲线的理论预测方法,并给出了30Cr材料的预测结果。 相似文献
403.
钉载孔挤压强化元件疲劳寿命研究 总被引:1,自引:0,他引:1
<正> 钉孔挤压强化能大幅度地提高构件(试件)的疲劳寿命〔1〕。但由于钉孔挤压后的变化,钉载孔疲劳寿命的预测增加了难度,目前尚无成熟的办法。本文提出了一种钉孔挤压强化疲劳寿命计算的实际工程应用办法。首先计算孔挤压后的残余应力场,然后计算挤压孔的疲劳寿命。 相似文献
404.
405.
分析了某型发动机第1级涡轮叶片延伸段断裂的原因.通过对断裂叶片的材质、热工艺、装配间隙进行复查和断口的宏观、微观分析,证明叶片延伸段断裂属于高周疲劳断裂;断裂的内在原因是延伸段靠叶背一侧第5,6孔处存在较高的应力集中,外在原因是叶冠总间隙过大,阻尼效果差. 相似文献
406.
基于修正M-K模型的铝合金板材成形极限图预测 总被引:1,自引:2,他引:1
为准确预测AA7075-O铝合金板材的成形极限,将韧性断裂准则和传统M-K模型相结合,提出一种基于韧性断裂准则的修正M-K模型.利用单向拉伸模拟和试验相结合的方法,提取危险单元的应力应变历史并代入C-L韧性断裂准则中,得到材料常数.基于单向拉伸试验所得成形极限点,通过MATLAB编程得到修正M-K模型的初始厚度不均度.在常温下,以单向拉伸、宽板弯曲、液压胀形试验获得AA7075-O铝合金板材的成形极限曲线,与修正M-K模型和传统M-K模型计算得到的理论成形极限曲线进行对比,验证了修正M-K模型的可行性和准确性. 相似文献
407.
408.
在除焊药腐蚀过程中 1Cr1 8Ni9Ti不锈钢导管易出现过腐蚀现象。过腐蚀区晶界开裂或掉晶缺口会导致应力集中 ,引起导管产生疲劳断裂。用高频焊接工艺取代高温钎焊工艺或对腐蚀后的钎焊导管加强检查是消除过腐蚀缺陷切实可行的措施 相似文献
409.
用检测残余应力方法预报航空件突变断裂的可行性 总被引:4,自引:0,他引:4
残余应力是影响零件疲劳、断裂的重要因素和表征构件早期质量的重要参量。本文着重介绍了无损检测残余应力的X射线衍射法和磁弹性法 ,阐述了用检测残余应力的方法预报航空结构件突变断裂的可行性。 相似文献
410.