全文获取类型
收费全文 | 2061篇 |
免费 | 422篇 |
国内免费 | 398篇 |
专业分类
航空 | 1693篇 |
航天技术 | 335篇 |
综合类 | 290篇 |
航天 | 563篇 |
出版年
2024年 | 25篇 |
2023年 | 95篇 |
2022年 | 140篇 |
2021年 | 135篇 |
2020年 | 127篇 |
2019年 | 131篇 |
2018年 | 90篇 |
2017年 | 99篇 |
2016年 | 86篇 |
2015年 | 90篇 |
2014年 | 113篇 |
2013年 | 100篇 |
2012年 | 107篇 |
2011年 | 151篇 |
2010年 | 114篇 |
2009年 | 122篇 |
2008年 | 96篇 |
2007年 | 121篇 |
2006年 | 92篇 |
2005年 | 88篇 |
2004年 | 67篇 |
2003年 | 64篇 |
2002年 | 69篇 |
2001年 | 63篇 |
2000年 | 52篇 |
1999年 | 63篇 |
1998年 | 39篇 |
1997年 | 46篇 |
1996年 | 46篇 |
1995年 | 38篇 |
1994年 | 34篇 |
1993年 | 33篇 |
1992年 | 37篇 |
1991年 | 31篇 |
1990年 | 25篇 |
1989年 | 25篇 |
1988年 | 13篇 |
1987年 | 5篇 |
1986年 | 1篇 |
1985年 | 3篇 |
1984年 | 1篇 |
1982年 | 2篇 |
1981年 | 2篇 |
排序方式: 共有2881条查询结果,搜索用时 46 毫秒
81.
用于发动机羽流试验研究的液氦热沉设计 总被引:2,自引:2,他引:2
超低温大型卧式热沉采用液氦制冷,将在国内实现热沉表面温度低于10K,主要用于航天发动机羽流效应试验,同时兼顾卫星等热真空试验.热沉主体结构为卧式圆筒型,为减小热损失,液氦热沉去掉了骨架,外部装有液氮热沉,两者采用一体化设计,液氮热沉既做液氦热沉的防辐射屏,又做液氦热沉的支撑.为增大抽速,舱体封头端设计了可拆卸的羽流吸附泵.羽流试验时液氦热沉、羽流吸附泵通液氦制冷,液氮热沉通液氮制冷,各部分热沉单独供液.对此大型热沉进行了方案设计、参数计算,对热沉预冷及稳态工况时的液氮、液氦消耗量进行了估算,分析了羽流试验时热沉抽气速率随试验工质温度的变化关系,得出液氦热沉对氮气的抽气速率可以达到107L/s量级. 相似文献
82.
83.
使用热线风速仪对扩压器内的非定常流场进行了测量,采用锁相采样—集平均技术对热膜测量的瞬时信号进行了处理,对离心压气机内扩压器势反冲效应和叶轮尾流的非定常影响进行了分离,采用"逆频谱分析"方法求解了不确定性非定常性,研究了离心压气机内不同非定常源的影响。结果表明,扩压器的势反冲效应同叶轮叶片的非定常影响处于同一数量级,扩压器的势反冲效应略小一些。扩压器的势反冲效应同叶轮叶片的非定常影响均是沿流向不断减小,且二者之间的差距沿流向也不断减小。叶轮叶片的非定常影响对扩压器叶片的位置较为敏感,靠近扩压器凸面侧的测点受叶轮叶片的非定常影响较大。径向间隙内不确定非定常度受扩压器叶片的反冲影响较大。 相似文献
84.
85.
86.
87.
原有的冲击后压缩试验夹具无法防止薄板的整体失稳,为了获得正确的破坏模式,通过有限元分析设计了新的试验夹具。试验证明了新夹具的有效性,没有改变试件原有的应力状态,可以获得与标准试验相同的破坏模式。对比了不同铺层比和不同材料复合材料薄板的冲击后压缩性能。试验结果表明铺层比对冲击后压缩强度的影响很大,不同铺层比层合板的冲击后压缩破坏应变基本一致,织物铺叠层合板的CAI性能略与单向带铺叠的层合板差别不明显。 相似文献
88.
89.
90.