Kelvin–Helmholtz instability in a twisting solar polar coronal hole jet observed by SDO/AIA

We investigate the conditions under which the fluting ($m=2$), $m=3$, and $m=12$ magnetohydrodynamic (MHD) modes in a uniformly twisted flux tube moving along its axis become unstable in order to model the Kelvin–Helmholtz (KH) instability in a twisting solar coronal hole jet near the northern pole of the Sun. We employed the dispersion relations of MHD modes derived from the linearized MHD equations. We assumed real wavenumbers and complex angular wave frequencies, namely complex wave phse velocities. The dispersion relations were solved numerically at fixed input parameters (taken from observational data) and varying degrees of torsion of the internal magnetic field. It is shown that the stability of the modes depends upon five parameters: the density contrast between the flux tube and its environment, the ratio of the external and internal axial magnetic fields, the twist of the magnetic field lines inside the tube, the ratio of transverse and axial jet’s velocities, and the value of the Alfvén Mach number (the ratio of the tube axial velocity to Alfvén speed inside the flux tube). Using a twisting jet of 2010 August 21 by SDO/AIA and other observations of coronal jets we set the parameters of our theoretical model and have obtained that in a twisted magnetic flux tube of radius of $9.8$ Mm, at a density contrast of $0.474$ and fixed Alfvén Mach number of $?0.76$, for the three MHD modes there exist instability windows whose width crucially depends upon the internal magnetic field twist. It is found that for the considered modes an azimuthal magnetic field of $1.3$–$1.4$ G (computed at the tube boundary) makes the width of the instability windows equal to zero, that is, it suppress the KH instability onset. On the other hand, the times for developing KH instability of the $m=12$ MHD mode at instability wavelengths between 15 and 12 Mm turn out to be in the range of $1.9$–$4.7$ min that is in agreement with the growth rates estimated from the temporal evolution of the observed unstable jet’s blobs in their initial stage.     

跪式起落架结构参数对直升机滚转模态频率影响的研究

铰接式单旋翼直升机的滚转模态是影响地面共振最关键的模态。文章针对跪式起落架结构和力的非线性特点,计算了起落架轮轴垂向力与缓冲支柱轴向力的传递系数。利用缓冲支柱及轮胎的静压缩试验数据,采用迭代计算的方法进行了全机地面平衡计算。基于刚度和阻尼等效计算原则,提出了跪式起落架系统的等效刚度和等效阻尼计算方法。通过对UH-60直升机仿真计算可知,摇臂外撑一定角度、缓冲支柱及轮轴长度增加、缓冲支柱与机身连接点下移能够不同程度的提高机体滚转模态频率。若将摇臂撑开30°,缓冲支柱伸长0.2 m,轮轴伸长0.2 m时,机体滚转模态频率可从3.54Hz提高到4.35Hz,比设计改进前提高了22.8%。通过改进起落架结构参数设计提高机体滚转模态频率,能够有效改善直升机的地面共振特性。     

含钉孔有限大板应力集中系数解法—解析最小二乘法

在研究孔边应力集中系数的问题中，利用了复变函数方法，设预先满足所有的基本方程的待定复函数，再利用最小二乘法使其满足边界条件，从而解出孔边应力集中系数。     

高温合金小孔钻削攻丝加工的方法

高温合金材料的小孔加工,特别是孔径尺寸上下偏差差值小的孔及小螺纹的加工,保证一次加工合格率较为困难,本文结合实际加工的某零件,从高温合金的切削特点、加工技法等方面进行探讨,详细叙述小孔钻削、攻丝加工的经验和方法,通过方法改进,高效高质完成产品的高精度尺寸要求.     

石英挠性加速度计的电阻尼设计

石英挠性加速度计在低气压环境下使用时, 可能因为漏气而出现失效问 题,分析了加速度计表头在真空状态下会出现的振荡现象,提出了可以在系统内增加电 阻尼环节来应对该问题,电阻尼环节由加速度计伺服电路中增加的内环路来实现,内环 路中的微分环节可以等效为系统的阻尼项。进而通过计算机模拟仿真和具体硬件实现后 的动态比较测试,验证了电阻尼设计的可行性,证明该方法确实能够有效提高仪表的可 靠性。     

结构阻尼混杂复合材料研究进展

纤维增强树脂基复合材料因其比强度比模量高、阻尼减振性能优异等优点已成为航空航天领域重要的结构材料。混杂化是实现复合材料结构承载与阻尼性能一体化的有效途径。本文以近十年结构阻尼混杂复合材料研究为基础,从微纳颗粒混杂、层内编织混杂、层间铺层混杂和插层结构混杂四个方面对结构阻尼混杂复合材料的阻尼减振性能进行了详细分析。指出了结构阻尼混杂复合材料在阻尼减振领域应用存在的问题并给出了建议。     

减载加速度计组合减振设计与分析

运载火箭飞行过程中振动量极大,影响减载加速度计组合输出精度,必须加上减振器才能满足系统指标的要求。同时,为了实现减载加速度计组合小型化、轻量化的要求,采用四点减振的减振方案,介绍了减载加速度计组合减振设计过程,并采用ANSYS有限元软件分析了减载加速度计组合未采用减振系统情况下的模态、应力和加速度响应。通过在减载加速度计组合底座上安装4个减振器,使用电磁振动台对减载加速度计组合3个方向进行正弦振动及随机振动试验。试验结果表明,减载加速度计组合采用的四点减振形式可以有效地隔离振动,减载加速度计组合输出精度满足系统提出的零偏均值小于4mg的指标要求,减振器指标设计合理。     

具有干摩擦阻尼的叶片组振动的理论与实验研究

通过理论分析与实验研究,讨论带凸肩叶片的振动特性及其干摩擦阻尼效应。提出了适用于凸肩干摩擦的局部非线性特点的一种新的降阶方法,定义了无量纲干摩擦阻尼因子,用于度量干摩擦阻尼效果。最后,按照设计的实验方案,对带凸肩叶片组试件做了振动实验研究。     

钉孔挤压强化弹塑性计算中形变理论适用性探讨

本文为了检验形变理论在计算钉孔挤压残余应力场的可用性,对同一模型分别釆用全量法和增量法进行有限元计算,计算结果表明:在小的挤压量下,即δ≤2％(挤压量δ定义为(D_棒-D_板)/D_板×100％),两种方法均可釆用,当挤压量较大,即δ>2％时,全量法的结果与边界条件吻合得不好,而增量法符合得很好。从实验结果看,用全量法计算的残余应力计算试件的疲劳裂纹起始寿命与实验结果相差较大,而增量法计算的该寿命则与实验结果接近。工程中的挤压过程大都釆用较大的挤压量,所以,形变理论不适合计算钉孔挤压的残余应力场。     

日球基本参数的冕洞周变化与冕洞大气

本文利用MHD波与日冕大气耦合的磁流体动力学方程组,计算得到冕洞内的日冕大气的温度T、密度N和流速V的分布.根据这些量的分布特点,认为日球基本参数T、N和V的冕洞周变化,可以用冕洞磁场的非径向因子a值,随黑子活动的下降而变小来解释.