全文获取类型
收费全文 | 557篇 |
免费 | 196篇 |
国内免费 | 46篇 |
专业分类
航空 | 436篇 |
航天技术 | 140篇 |
综合类 | 60篇 |
航天 | 163篇 |
出版年
2024年 | 5篇 |
2023年 | 14篇 |
2022年 | 30篇 |
2021年 | 28篇 |
2020年 | 19篇 |
2019年 | 30篇 |
2018年 | 12篇 |
2017年 | 26篇 |
2016年 | 28篇 |
2015年 | 16篇 |
2014年 | 33篇 |
2013年 | 34篇 |
2012年 | 28篇 |
2011年 | 46篇 |
2010年 | 19篇 |
2009年 | 16篇 |
2008年 | 28篇 |
2007年 | 34篇 |
2006年 | 30篇 |
2005年 | 28篇 |
2004年 | 26篇 |
2003年 | 23篇 |
2002年 | 16篇 |
2001年 | 17篇 |
2000年 | 13篇 |
1999年 | 25篇 |
1998年 | 27篇 |
1997年 | 30篇 |
1996年 | 25篇 |
1995年 | 29篇 |
1994年 | 7篇 |
1993年 | 11篇 |
1992年 | 8篇 |
1991年 | 8篇 |
1990年 | 7篇 |
1989年 | 6篇 |
1988年 | 10篇 |
1987年 | 7篇 |
排序方式: 共有799条查询结果,搜索用时 15 毫秒
21.
本文介绍了柔性推力架和刚性推力架在喷管风洞实验中的表现.讨论了: 为什么风洞实验中使用柔性推力架达不到推力测量的精度要求?为什么试车台上用柔性推力架又是可行的.通过分析,找到了问题的根源在于风洞实验中用的是气体介质,而试车台上用的介质是液体推进剂. 相似文献
22.
为了预测空载状态固体火箭发动机动态特性,对其进行了模态试验,并应用MSC.Marc进行了模态计算,然后对比两者的结果,进行了相关性分析和评估。计算得到了发动机250Hz以内的一阶弯曲模态和五阶呼吸模态。试验测得了发动机的三阶呼吸模态和一阶弯曲模态。比较试验测试模态和与之对应的计算模态:固有频率相对误差均在5%以内;振型相关图上的点大都分布在斜率为1(或 1)的直线周围;MAC(模态置信判据)值在0 9左右。说明计算与试验模态有较好的相关性,有限元计算模型比较准确的反映了实际情况。 相似文献
23.
介绍了L8飞机抖振边界修正结果,并与同类飞机L29飞行抖振边界进行了比较;给出了L8飞机抖振边和轻度抖振边界预测值。同时将预测抖振边界和试飞得到的抖振边界作了比较。 相似文献
24.
由于腔体热释电探测器在宽光谱范围内具有相对平坦的光谱响应度,因此经常被用作标定探测器相对光谱响应度的工作基准。但是在标定过程中通常认为腔体热释电探测器是无光谱选择性的,即R(λ)为常数。这样就会使测量结果不够准确,因此建立腔体热释电探测器相对光谱响应度的标尺是非常重要的。本文主要介绍了建立腔体热释电探测器相对光谱响应度标尺的原理和方法,并通过实验利用该方法建立了腔体热释电探测器相对光谱响应度的标尺,从而使该腔体热释电探测器成为红外光谱响应度测量装置的工作基准。 相似文献
25.
26.
研究了TC17钛合金惯性摩擦焊焊接接头的疲劳裂纹扩展规律,并利用光学显微镜、扫描电镜对材料的显微组织和断口形貌进行分析。结果表明:TC17钛合金母材为α+β网篮状组织,晶粒较大;焊缝区和热影响区内可以看到明显的原β相晶界,焊缝区的原β晶粒较细小,热影响区的原β晶粒较粗大,晶粒内部存在细小的α相。在室温下,当ΔK≤15 MPa.m1/2时,焊缝区疲劳裂纹扩展速率较小,而当ΔK≥15 MPa.m1/2时,焊缝区的扩展速率最大,其次是热影响区,母材的裂纹扩展速率最小;在高温下,焊接接头各部位的裂纹扩展速率相差不大,均小于室温。 相似文献
27.
28.
29.
从线弹性断裂力学的角度出发,用一个断裂力学参数Kθ来表征缝焊接头的疲劳强度,并用有限元法对影响Kθ的各种因素进行了分析,得出了计算Kθ的经验公式。通过疲劳试验,得到两种材料(GH150和1Cr18Ni9Ti)缝焊接头的△K-N曲线,运用△K-N曲线可以更准确地估算各种复杂形式的缝焊接头的疲劳寿命。 相似文献
30.
介绍了用于制造火箭发动机零件的因康镍718合金的超塑成形和扩散连接工艺。经特殊加工的细晶粒因康镍718合金具有促进的超塑性,历而能用于超塑成形相当复的零件。 相似文献