全文获取类型
收费全文 | 1434篇 |
免费 | 232篇 |
国内免费 | 158篇 |
专业分类
航空 | 928篇 |
航天技术 | 324篇 |
综合类 | 188篇 |
航天 | 384篇 |
出版年
2024年 | 30篇 |
2023年 | 92篇 |
2022年 | 88篇 |
2021年 | 103篇 |
2020年 | 85篇 |
2019年 | 71篇 |
2018年 | 43篇 |
2017年 | 41篇 |
2016年 | 60篇 |
2015年 | 52篇 |
2014年 | 68篇 |
2013年 | 54篇 |
2012年 | 67篇 |
2011年 | 66篇 |
2010年 | 78篇 |
2009年 | 80篇 |
2008年 | 88篇 |
2007年 | 87篇 |
2006年 | 59篇 |
2005年 | 81篇 |
2004年 | 49篇 |
2003年 | 51篇 |
2002年 | 37篇 |
2001年 | 40篇 |
2000年 | 38篇 |
1999年 | 21篇 |
1998年 | 37篇 |
1997年 | 34篇 |
1996年 | 32篇 |
1995年 | 16篇 |
1994年 | 15篇 |
1993年 | 12篇 |
1992年 | 13篇 |
1991年 | 8篇 |
1990年 | 6篇 |
1989年 | 11篇 |
1988年 | 5篇 |
1987年 | 2篇 |
1986年 | 1篇 |
1985年 | 1篇 |
1983年 | 1篇 |
1982年 | 1篇 |
排序方式: 共有1824条查询结果,搜索用时 15 毫秒
271.
272.
梁家昌 《中国民航学院学报》1994,12(3):79-87
通过变温与变激发强度的近红外光致发光研究了用MOCVD方法、生长在GaAs衬底上的Ga0.5In0.5P(GaInP2)外延薄膜的1.17eV发射带的发光特性。1.17eV发光带性质与0.99eV及0.85eV发光带的性质有着明显的差别。1.17eV发光带的机理可用施主-受主对的复合发光来解释,其中施主-受主对系白处在Ga格位上的Si(SiGa)及其最邻近的Ga空位(VGa)所组成,记作SiGa-VGa。考虑到GaInP2中存在着很强的电子-格子耦合作用及其Ⅲ族子格子为部分有序,所以在施主-受主对复合发光中应计及Franck-Condon位移△FC及该对在等效的部分有序势场中的相互作用能Es(DAP)。X—射线衍射实验表明,部分有序结构相当于成分调制,因而可用Kronig-Penney模型来计算Es(DAP)值。这样,我们就导出了施主-受主对复合发光的新的能量表示式。 相似文献
273.
简述了GB/T13911—92《金属镀覆和化学处理表示方法》在实施中存在的主要问题,介绍了811厂实施本项标准的具体做法,即列新旧国标对照表和编制企业标准作为对新国标的补充,同时对新旧国标的异同点和常用镀覆(处理)标记作了对比分析,并对更好地实施本项标准提出了建议。 相似文献
274.
275.
276.
277.
为解决遥测速变参数谱分析中连续、快速提取特征段落的问题,提出了时幅域搜索选段方法,给出了算法和算例,进行了相关的分析和讨论。应用结果表明:该方法可控制能力强,所选取的段落合理,适用于遥测速变参数谱分析中的快速处理。 相似文献
278.
结合长春五五研究所FMS实际情况,本文提出了在二维参数化绘图系统平台上建立特征库,产生能支持CAD/CAPP/CAM集成的三维产品模型。在此模型的基础上,通过STEP格式文件交换,产生参数化特征文件,供CAPP共享,并自动生成工艺卡及NC码,从而实现CAD/CAM集成。 相似文献
279.
在出口马赫数分布预先给定的前提下,利用二维有旋特征线理论实现了压缩面马赫数分布可控的两弯曲激波和三弯曲激波高超二元进气道反设计。数值计算结果表明,设计点时,无粘条件下两种反设计方法均能实现预设出口马赫数分布,有粘条件下反设计的进气道出口主流区马赫数分布与预设分布吻合较好,接力点时出口主流区马赫数仍然保持较好的均匀性。以上结果说明这两种反设计方法均是正确可行的。设计条件下,在捕获高度、无粘出口高度、设计无粘总压恢复系数和装配点处流动参数均相同时,两弯曲激波反设计方法波系简单、有粘接力点流量系数较三弯曲激波高10.2%;三弯曲激波反设计方法有粘时内收缩比较前者小17%,设计点和接力点时总压恢复系数分别较前者高2.9%和2%。 相似文献
280.
为研究结构参数变化对叶片稳态流场载荷的影响规律,通过数值求解方法开展不同转-静轴向间距和周向栅距工况下带凸肩风扇叶片的稳态流场计算。利用自行开发的插值程序将稳态载荷施加于叶片,分析叶片受力规律。基于稳态气动载荷和离心载荷,分析各工况下叶片的静力学特征。结果表明:随着上游静子与转子叶片轴向间距的减小,叶片受力和力矩增大。轴向间距减小3mm,周向力和力矩分别增大1.51%和1.48%;随着栅距的减小,叶片受力和力矩减小。转子叶片数增加两片,周向力和力矩分别减小6.26%和6.35%。 相似文献