全文获取类型
收费全文 | 1755篇 |
免费 | 240篇 |
国内免费 | 168篇 |
专业分类
航空 | 1298篇 |
航天技术 | 252篇 |
综合类 | 161篇 |
航天 | 452篇 |
出版年
2024年 | 16篇 |
2023年 | 63篇 |
2022年 | 66篇 |
2021年 | 83篇 |
2020年 | 83篇 |
2019年 | 170篇 |
2018年 | 162篇 |
2017年 | 123篇 |
2016年 | 64篇 |
2015年 | 59篇 |
2014年 | 82篇 |
2013年 | 80篇 |
2012年 | 69篇 |
2011年 | 77篇 |
2010年 | 76篇 |
2009年 | 86篇 |
2008年 | 67篇 |
2007年 | 66篇 |
2006年 | 49篇 |
2005年 | 43篇 |
2004年 | 42篇 |
2003年 | 50篇 |
2002年 | 47篇 |
2001年 | 36篇 |
2000年 | 45篇 |
1999年 | 28篇 |
1998年 | 30篇 |
1997年 | 28篇 |
1996年 | 34篇 |
1995年 | 34篇 |
1994年 | 32篇 |
1993年 | 28篇 |
1992年 | 47篇 |
1991年 | 20篇 |
1990年 | 28篇 |
1989年 | 24篇 |
1988年 | 13篇 |
1987年 | 9篇 |
1986年 | 2篇 |
1985年 | 2篇 |
排序方式: 共有2163条查询结果,搜索用时 234 毫秒
81.
基于有限单元法建立了考虑库伦摩擦的波箔型径向气体箔片轴承的箔片结构模型,采用有限差分法和有限单元法耦合求解Reynolds方程和气膜厚度方程,通过求解轴颈达到极限偏心率时的轴承极限承载力,研究了箔片结构库伦摩擦效应对轴承极限承载力的影响规律,并搭建了轴承极限承载力测试试验台,利用温度法测量了两个具有不同轴承壳内表面粗糙度的波箔型径向气体箔片轴承的轴承极限承载力.通过对比分析仿真结果与试验结果表明:轴承壳圆柱孔内表面粗糙度为0.4μm的轴承在10000r/min和20000r/min下,轴承极限承载力分别为15.5N和42.3N;而表面粗糙度为1.6μm的轴承极限承载力为10.9N和29.6N,这是由于波纹箔片和轴承壳体之间的库伦摩擦力增大了波纹箔片的刚度,因此增大箔片结构摩擦因数使得轴承极限承载力降低,并且仿真结果变化趋势和试验结果变化趋势吻合. 相似文献
82.
考虑旋翼调制影响的直升机RCS特性分析及评估 总被引:1,自引:1,他引:1
考虑旋翼调制的影响,建立了适合于直升机全机雷达散射截面(RCS)特性计算的“面元-边缘法”.兼顾计算效率和精度,在外形变化剧烈地区域,网格进行加密处理,并保证电磁网格密度和尺度满足雷达波波长大小的比例关系.以桨盘倾倒方式计入桨叶的挥舞和变距运动,采用准静态法模拟旋翼对全机RCS特性的影响.分析了某直升机RCS极化、姿态、频率响应特性,并根据直升机RCS和雷达探测距离关系,提出了4级预警机制和角域范围.研究表明:旋翼转动时全机RCS动态响应具有连续性和对称性,振荡区散射水平强,RCS幅值为-5~12dB ·m2;奇数片桨叶比偶数片桨叶的RCS减缩2~5dB ·m2,且有利于控制直升机RCS包络线和散射峰值的时域响应,增强雷达隐身性能. 相似文献
83.
84.
85.
86.
结合物理光学迭代法(IPO)和等效棱边电磁流法(EEC),自主开发了电大尺寸腔体电磁散射特性计算程序,并通过对某试验模型雷达散射截面积(RCS)进行计算,完成了程序的可靠性验证。利用该程序对带有电磁信号遮挡板且采用3种不同尾缘修形技术的球面收敛调节片矢量喷管(SCFN)进行了RCS数值模拟研究。结果表明:随着入射方位角的增大,喷管的RCS整体上有减小的趋势;喷管尾缘的修形只有在雷达波以较大方位角入射时对减小RCS效果明显;电磁信号遮挡板的存在很大程度上减弱了喷管的电磁信号特征。 相似文献
87.
王兵 《航空精密制造技术》1998,(4)
依据有关的电磁兼容性标准,并结合国内外的情况,着重对电磁兼容性标准剪裁的必要性、方式、方法、时机和分工问题进行了论述,同时提出在项目剪裁中应注意的问题。 相似文献
88.
第一部分简述了电磁轴承及电传动技术在国内外的发展及其在航空领域的应用前景.第二部分介绍了燃气涡轮发动机用电磁轴承的设计要求和主要设计问题及其解决方法. 相似文献
89.
90.