全文获取类型
收费全文 | 1683篇 |
免费 | 419篇 |
国内免费 | 207篇 |
专业分类
航空 | 1357篇 |
航天技术 | 274篇 |
综合类 | 159篇 |
航天 | 519篇 |
出版年
2024年 | 7篇 |
2023年 | 53篇 |
2022年 | 64篇 |
2021年 | 83篇 |
2020年 | 76篇 |
2019年 | 79篇 |
2018年 | 60篇 |
2017年 | 68篇 |
2016年 | 78篇 |
2015年 | 69篇 |
2014年 | 77篇 |
2013年 | 68篇 |
2012年 | 84篇 |
2011年 | 84篇 |
2010年 | 110篇 |
2009年 | 109篇 |
2008年 | 135篇 |
2007年 | 111篇 |
2006年 | 89篇 |
2005年 | 69篇 |
2004年 | 84篇 |
2003年 | 69篇 |
2002年 | 60篇 |
2001年 | 55篇 |
2000年 | 60篇 |
1999年 | 37篇 |
1998年 | 52篇 |
1997年 | 43篇 |
1996年 | 44篇 |
1995年 | 24篇 |
1994年 | 24篇 |
1993年 | 26篇 |
1992年 | 24篇 |
1991年 | 24篇 |
1990年 | 16篇 |
1989年 | 30篇 |
1988年 | 19篇 |
1987年 | 9篇 |
1986年 | 11篇 |
1985年 | 5篇 |
1984年 | 5篇 |
1983年 | 4篇 |
1982年 | 5篇 |
1981年 | 4篇 |
1980年 | 2篇 |
排序方式: 共有2309条查询结果,搜索用时 218 毫秒
962.
基于未知输入观测器的涡扇发动机直接推力控制 总被引:1,自引:0,他引:1
针对某型涡扇发动机,进行直接推力控制回路设计方法研究.基于未知输入观测器(UIO)原理建立了涡扇发动机机载模型和推力估计器,UIO通过解耦外界干扰实现了全飞行包线推力的准确估计;提出了直接推力闭环反馈控制的双回路结构设计方案,内环转速控制,外环推力控制,有利于实现各回路控制参数的独立设计.仿真验证结果表明:基于UIO的模型基涡扇发动机直接推力控制具有良好的控制稳定性和抗干扰性能,对于发动机不同工作点直接推力控制,推力控制误差不超过0.1%,转速控制偏差不超过0.2%. 相似文献
963.
燃烧室长度对固体燃料超燃冲压发动机燃烧室性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
基于国外研究者完成的固体燃料超燃冲压发动机的实验数据,通过分别改变燃烧室等直段长度和扩张段长度,对不同总长的燃烧室工作过程进行数值模拟.采用基于压力的2阶迎风差分数值方法,物理模型为轴对称结构,燃烧模型采用有限速率/涡耗散模型(finite-rate/eddy-dissipation),湍流模型采用SST(shear stress transport) k-ω模型.聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)燃料进口边界由用户自定义函数的方式给定,分别分析了不同长度,即不同等直段长度或扩张段长度下超燃冲压发动机燃烧室内流场特性及其性能变化.结果表明:随着等直段长度的增大,燃烧室出口处燃烧效率逐渐减小,从72.74%降低至66.81%,而燃烧室内总压损失逐渐减小,燃烧室推力逐渐增大,可由85.83N增加至108.55N;改变扩张段长度,发现扩长段长度变化对燃烧室流场结构的影响较小,随着扩张段长度的增大,燃烧室出口燃烧效率和燃烧室推力都略微减小.在燃烧室长度的设计范围内,增大等直段的长度要比增大扩张段长度对提升燃烧室各项性能有帮助. 相似文献
964.
为了提高湍流大涡模拟方法在计算复杂工业燃烧设备中反应流体的效率和精度,提出了可以对结构复杂燃烧设备喷嘴内部无反应区域只求解基本流体控制方程,对喷嘴下游燃料反应区域加入燃烧模型进行分区域计算的多区域求解方法,并采用该方法和传统单区域求解方法分别对甲烷-空气预混合湍流燃烧进行大涡模拟。研究结果表明:多区域和单区域求解方法计算所得的轴向和径向时均速度、脉动速度以及OH质量分数一致;不过,多区域求解方法在计算速度上有明显优势,当CPU数量不超过64个时,计算速度可提升14.7% ~ 20.6%;多区域和单区域方法的数值模拟结果与实验值进行了对比,三者吻合较好。 相似文献
965.
966.
为了研究静压支承摩擦副温度场,基于摩擦学和传热学理论,采用流固耦合方法对圆形腔静压支承摩擦副的温度分布规律及其速度特性进行研究,并进行实验验证。结果表明:间隙油膜在挤压和剪切以及泵功耗联合作用下产生的热,通过流固耦合方式传递给静压导轨和油垫,进而扩散到整个旋转工作台和底座。间隙油膜接触处摩擦副温度最高,向四周扩散温度逐渐降低。随着旋转工作台转速增加,油膜温度上升,工作台上表面和侧面温度下降,并趋于平缓,底座侧面温度从下到上先升高后降低。旋转速度由10 r/min增加至80 r/min时旋转工作台最高温升为6.8℃,底座最高温升为3.5℃,因而旋转速度对支承摩擦副温度场影响不能忽略。并将实验结果与模拟值进行比较,温度相对误差均在4%以下,满足工程实践要求。 相似文献
967.
针对推力矢量型V/STOL飞行器起降过渡阶段动力系统转换过程存在的控制量耦合与冗余问题,设计了相应的内环增稳控制器和控制分配策略。首先,利用喷射气流效应经验公式建立了带升力损失项的动力系统与飞行动力学模型。然后,采用非线性动态逆方法设计了外环控制律,采用L1自适应控制方法设计了内环控制律,以补偿系统建模误差及参数不确定性的影响。最后,根据控制冗余度,基于效能分配准则设计了控制分配策略,实现了控制解耦,并进行了仿真验证。蒙特卡洛打靶仿真结果表明,即使存在较大参数摄动,控制器仍然可以很好地跟踪参考输入,这说明设计的控制器控制性能与鲁棒性良好。 相似文献
968.
969.
固体火箭发动机燃气喷射推力向量控制燃气阀 总被引:2,自引:1,他引:2
80年代初,法国欧洲动力公司使用新研制的碳/碳和碳/陶瓷复合材料设计了能经受3600K火焰温度的燃气阀,并于1986年进行了两次试验,均获成功,对脉冲式和比例式这两种不同的工作模式的燃气阀作出了评价,本文先介绍研究计划的内容,然后详细地说明燃气阀的设计、关键部件点火前的试验、点火试验的结果和试验后的分析。 相似文献
970.
反喷管打开时间、同步性及负推力等数据是导弹弹道计算的重要参数,基于目前测试条件,提出了一些测量这些数据的简便可行的试验方法,以满足固体火箭发动机研制的需求。 相似文献