全文获取类型
收费全文 | 3075篇 |
免费 | 587篇 |
国内免费 | 467篇 |
专业分类
航空 | 2734篇 |
航天技术 | 350篇 |
综合类 | 410篇 |
航天 | 635篇 |
出版年
2024年 | 18篇 |
2023年 | 116篇 |
2022年 | 134篇 |
2021年 | 156篇 |
2020年 | 146篇 |
2019年 | 144篇 |
2018年 | 92篇 |
2017年 | 114篇 |
2016年 | 134篇 |
2015年 | 131篇 |
2014年 | 145篇 |
2013年 | 133篇 |
2012年 | 175篇 |
2011年 | 177篇 |
2010年 | 169篇 |
2009年 | 159篇 |
2008年 | 199篇 |
2007年 | 159篇 |
2006年 | 140篇 |
2005年 | 122篇 |
2004年 | 120篇 |
2003年 | 120篇 |
2002年 | 91篇 |
2001年 | 90篇 |
2000年 | 73篇 |
1999年 | 58篇 |
1998年 | 89篇 |
1997年 | 72篇 |
1996年 | 106篇 |
1995年 | 76篇 |
1994年 | 87篇 |
1993年 | 76篇 |
1992年 | 88篇 |
1991年 | 62篇 |
1990年 | 46篇 |
1989年 | 53篇 |
1988年 | 18篇 |
1987年 | 12篇 |
1986年 | 11篇 |
1985年 | 7篇 |
1984年 | 4篇 |
1983年 | 1篇 |
1982年 | 3篇 |
1981年 | 3篇 |
排序方式: 共有4129条查询结果,搜索用时 375 毫秒
731.
732.
为探究动叶上游不同轮缘密封结构封严出流对1.5级涡轮端区流场及轮缘密封间流动干扰的影响区别,通过Shear Stress Transport (SST)湍流模型对无密封腔室,上游密封结构分别为简单斜向、简单径向,下游密封腔室为简单轴向的1.5级涡轮进行了非定常数值模拟。结果表明:轮缘密封间干扰使带径向密封结构模型的下游轮缘腔室内封严效率偏低,并增强了固有的非定常不稳定特性。上游密封结构变化对动叶和第2级静叶流动的影响差异分别位于35%、65%叶高范围内;径向密封结构增加了上游静叶的堵塞效应、动叶入口气流的欠偏转程度、叶根吸力面负荷与14%叶高以上的轮毂通道涡强度,并在第2级静叶入口处产生更多低频压力波动,使其尾缘脱落涡尺度增大但13%叶高以上的轮毂通道涡强度较弱。与无密封腔室相比,通入封严气体总量为主流流量的0.8%时,带斜向密封结构的1.5级涡轮气动效率降低了0.94%,且带径向密封结构的1.5级涡轮气动损失额外增加了0.17%。 相似文献
733.
734.
借鉴现有的Ad Hoc网络协议,提出了一种基于家用设备控制应用的Ad Hoc网络体系结构。它最大的特点就是适合家庭应用中简便、易实现、低成本的要求。研究结果表明,它适合低速、平等、多跳的家用设备控制网络。 相似文献
735.
发动机机匣上安装凸台结构,可简化为机匣壳体开孔后用围壁和加强板组合补强的力学模型。文中从弹性力学的基本公式出发,采用上述简化模型,得到了壳体孔边应力分析的计算公式,并编制了计算程序,进行了实例计算,获得了发动机机匣各种安装凸台的应力集中系数。本文的研究成果对合理地确定机匣安装凸台的几何形状和尺寸具有参考价值。 相似文献
736.
737.
用可燃的烧蚀材料作为主动的承热层,用不可燃的多孔材料作为被动的隔热层,是当今一次性使用航天器最普通的一种热防护形式,然而对可重复使用的航天器来说,这种防热结构显然不适用.但是如果把烧蚀层改为金属薄壁或多层金属热防护系统,在不增加很多质量的情况下,能保证航天器主结构在允许的温度范围,则可能是一种很好的设计.在此情况下,隔... 相似文献
738.
739.
740.
利用Gleeble-3800热力模拟试验机,在1123 ~1423K温度范围,应变速率0.5 ~ 10s-1条件下,对二次硬化超高强度23Co14Ni12Cr3MoE钢进行了高温轴向压缩试验,测得了钢的高温流变曲线,并观察了变形后的显微组织.实验结果表明,该钢流变应力和峰值应变随着变形温度的升高和应变速率的降低而减小;在真应变为0.8,应变速率为0.5~10s-1的条件下,随着变形速率的提高,其发生完全动态再结晶的温度也逐渐升高.当变形速率为10s-1时,其变形温度高于1373K,才会发生完全动态再结晶.23Co14Ni12Cr3MoE钢的热变形激活能(Q)为421.6kJ/mol.本次研究还确立了钢的热变形方程. 相似文献