全文获取类型
收费全文 | 2174篇 |
免费 | 609篇 |
国内免费 | 340篇 |
专业分类
航空 | 2394篇 |
航天技术 | 191篇 |
综合类 | 392篇 |
航天 | 146篇 |
出版年
2024年 | 18篇 |
2023年 | 92篇 |
2022年 | 143篇 |
2021年 | 120篇 |
2020年 | 126篇 |
2019年 | 94篇 |
2018年 | 77篇 |
2017年 | 111篇 |
2016年 | 113篇 |
2015年 | 118篇 |
2014年 | 124篇 |
2013年 | 106篇 |
2012年 | 117篇 |
2011年 | 121篇 |
2010年 | 133篇 |
2009年 | 130篇 |
2008年 | 106篇 |
2007年 | 90篇 |
2006年 | 73篇 |
2005年 | 88篇 |
2004年 | 69篇 |
2003年 | 88篇 |
2002年 | 79篇 |
2001年 | 56篇 |
2000年 | 81篇 |
1999年 | 63篇 |
1998年 | 55篇 |
1997年 | 72篇 |
1996年 | 77篇 |
1995年 | 61篇 |
1994年 | 69篇 |
1993年 | 79篇 |
1992年 | 58篇 |
1991年 | 34篇 |
1990年 | 21篇 |
1989年 | 26篇 |
1988年 | 20篇 |
1987年 | 6篇 |
1986年 | 3篇 |
1985年 | 2篇 |
1984年 | 1篇 |
1983年 | 1篇 |
1982年 | 2篇 |
排序方式: 共有3123条查询结果,搜索用时 15 毫秒
971.
972.
适用于激波/边界层相互作用的线性涡粘性湍流模式 总被引:4,自引:0,他引:4
本文选择了两个激波 /边界层相互作用诱导分离的跨声速问题 (轴对称圆弧突起和二维管道突起 ) ,采用五个有代表性的湍流模式 (BL模式 ,JL k-ε模式 ,k-ω模式 ,SST模式和双尺度模式 ) ,通过将数值计算结果和实验结果进行比较 ,对有关的湍流模式进行了评估和分析 相似文献
973.
在N-S方程基础上,考虑网格移动,建立了适用于固体火箭发动机内流场的湍流控制方程组,并对带装药裂纹的固体的火箭发动机内流场进行了数值模拟,分析了推进剂中裂纹深度,宽度、位置、角度等多种因素对发动机内流场的影响,计算结果表明:(1)裂纹出口处流速高,大于主通道流速,在裂纹出口附近存在回流区;(2)当裂纹紧靠发动机前封头时,裂纹出口附近回流强度减弱,裂纹对发动机内的流动影响较小;(3)当裂纹深度与裂纹宽度比大于240时,裂纹内压强急剧升高,对发动机装药结构完整性具有重要影响。 相似文献
974.
用CFD软件(FLUENT6.0.12)对预旋进气的盘腔进行了数值模拟,计算中采用了多种湍流模型,包括Spalart—Allmaras单方程、K—epsilon和K-omega多种双方程模型,结果表明Spalart-Allmaras模型与结果符合得较好;通过计算研究了流场结构,流场主要由两个参数旋转比βp和湍流参数λT控制,λT主要决定源区的大小,计算结果验证了自由涡流的存在,并且盘腔压力分布的计算值与理论曲线符合得很好。 相似文献
975.
976.
双重时间步方法在非定常流场模拟中的应用 总被引:8,自引:1,他引:8
在非定常流动的数值模拟中引入隐式双重时间步方法 ,并对2种经典的非定常流动现象进行计算 ,取得令人满意的结果,证明双重时间步方法具有较好的精度和较快的收敛速度。应用此方法对压气机动静叶非定常流场进行研究,结果表明高损失区集中在边界层附近及尾迹区;上游叶片排尾迹对下游叶片通道流动影响很大,它增加边界层损失,并在通道中与主流发生强烈掺混,最终使得出口流场及损失分布较为均匀。 相似文献
977.
后掠翼身干扰区流动特性及改善措施研究 总被引:2,自引:0,他引:2
利用流动显示及表面压力测量方法研究了后掠翼身干扰区的流动特性,并研究了用小边条等措施改善干扰区的流动特性的效果。结果表明,随着不同机翼后掠角、不同迎角及不同Re数对干扰区流动特性的影响,流成可以从一涡系变成多涡系由定常变成非定常,而且在一定的Re数以后涡系会湍流化;翼身干扰区上游的的逆压梯度是导致边界层分离的物理原因,利用面积很小的边条可以降低干扰区局部的逆压梯度,可以导至干扰区的旋涡很弱,甚至不 相似文献
978.
通过Green定理将对流项变量从微分算子中分离出来,从插值函数入手引入迎风格式,是对强对流问题有限元计算中对流项变量的一种新的处理方法。按这种方法采用局部斜迎风格式及速-压同位网格公式,构成了一种对高Reynolds数流体流动数值模拟比较有效的有限元方法。 相似文献
979.
980.
单转子压气机设计状态出口叶尖通道中部、叶根吸力面角区和转子尾迹内具有较强的紊流脉动,泄漏涡是造成尖部气流掺混的主要因素。近失速状态通道内气流脉动明显增强,并沿周向和径向呈现出较大的梯度,叶尖通道中部的紊流强度分布证实了气流剧烈交混的发生,0.87 叶高和0.25 叶高吸力面附近的强紊流中心来源于叶背附面层分离形成的旋涡。在出口测量截面上紊流强度3 个分量的最大值,径向分量最大,轴向分量次之,切向分量最小。 相似文献