全文获取类型
收费全文 | 356篇 |
免费 | 42篇 |
国内免费 | 32篇 |
专业分类
航空 | 210篇 |
航天技术 | 70篇 |
综合类 | 46篇 |
航天 | 104篇 |
出版年
2023年 | 16篇 |
2022年 | 8篇 |
2021年 | 20篇 |
2020年 | 13篇 |
2019年 | 8篇 |
2018年 | 12篇 |
2017年 | 17篇 |
2016年 | 6篇 |
2015年 | 12篇 |
2014年 | 15篇 |
2013年 | 18篇 |
2012年 | 21篇 |
2011年 | 17篇 |
2010年 | 19篇 |
2009年 | 15篇 |
2008年 | 17篇 |
2007年 | 17篇 |
2006年 | 20篇 |
2005年 | 11篇 |
2004年 | 20篇 |
2003年 | 13篇 |
2002年 | 9篇 |
2001年 | 5篇 |
2000年 | 11篇 |
1999年 | 7篇 |
1998年 | 7篇 |
1997年 | 7篇 |
1996年 | 7篇 |
1995年 | 9篇 |
1994年 | 7篇 |
1993年 | 6篇 |
1992年 | 12篇 |
1991年 | 9篇 |
1990年 | 7篇 |
1989年 | 6篇 |
1988年 | 1篇 |
1987年 | 5篇 |
排序方式: 共有430条查询结果,搜索用时 109 毫秒
101.
为研究超声速阶段进入器作强迫震荡运动对壁面脉动压力环境的影响规律,本文耦合进入器刚体运动方程与流体力学方程,采用动网格技术,对火星进入器模型开展非定常数值模拟,获取壁面不同位置处的脉动压力信息。研究表明:在超声速阶段,进入器作强迫震荡运动诱导的脉动压力远大于进入器保持相对静止时仅由非定常流动诱导的脉动压力。来流马赫数为1.2时,进入器作强迫震荡运动对脱体激波影响较小,脱体激波强度较弱且形态变化较小,攻角的震荡导致同一测点距离脱体激波的位置发生周期性改变,舱体迎风面及配平翼迎风面的脉动压力环境主要受攻角变化的影响;来流马赫数为3时,进入器作强迫震荡运动对脱体激波的影响较大,脱体激波震荡剧烈,诱导舱体迎风面及配平翼迎风面产生极其恶劣的脉动压力环境,功率谱分析表明激波震荡诱导的脉动压力能量主要集中在30 Hz左右。 相似文献
102.
103.
104.
针对火星距离下大规模天线组阵中极微弱接收信号的高效合成问题,在VLBI(Very Long Baseline Interferometry,甚长基线干涉测量)的FX相关器开环处理架构基础上提出了一种新的迭代FX相关合成算法,对算法原理进行了详细理论推导,对数据处理流程、算法合成性能等进行深入分析,与FSC(Full-Spectrum Combining,全频谱合成)、BC(Baseband Combining,基带合成)、SSC(Symbol-Stream Combining,符号流合成)等组阵方案进行性能仿真对比,并给出该算法在36接收天线组阵的实测试验结果。仿真和试验结果表明,迭代FX相关合成算法相比于FSC、BC、SSC等组阵方案具有较好的合成性能,在输入带内信噪比不低于-20d B时,合成效率达到了95%以上,非常适用于火星天线组阵微弱接收信号的组阵合成。 相似文献
105.
低纬Pc3地磁脉动的多台观测 总被引:1,自引:0,他引:1
利用长春、北京、兰州三个低纬地区台站的地磁脉动观测资料,对低纬地区(1.21≤L≤1.43)Pc3脉动的频谱特性和偏振特性做了对比分析,并对低纬Pc3脉动的激发机制和传播过程进行了讨论。 相似文献
106.
运输机随机载荷谱的简化和浓缩 总被引:1,自引:0,他引:1
以100次飞行为基础编出的随机谱的数据仅需以1000次飞行为基础编出谱的1/10,但裂纹扩展试验寿命相差不到10%。浓缩谱,只含少数循环,数据比以100次飞行为基础编出的随机谱少90%以上,但是,无论是这两种谱的裂纹扩展试验寿命,还是计算寿命,相差都不超过15%。 相似文献
107.
电离层不规则结构的多普勒谱特性 总被引:3,自引:0,他引:3
利用武汉电离层观象台连续5年的高频多普勒记录,研究电离层中不规则结构反射回波的各种频谱特性及其变化。通常,扩展F回波总是引起扩散的多普勒诺;而Es回波的多普勒图白天一般呈平直光滑谱,晚上变得扩散,其多普勒展宽常比未扩散时大2-3倍,达1Hz以上。多普勒图上有时会出现斜描迹多普勒谱,这种谱结构反映了Es或扩展F中电子云团的漂移运动。 相似文献
108.
109.
110.
建立了基于温度振幅谱密度的低频温度噪声传递模型,并通过实验验证了模型的准确性,通过该模型研究低频热流条件下,热源频谱特性以及热控材料的厚度对温度噪声传递的影响。研究结果表明:随噪声频率的增加,经过被动热控材料抑制的温度噪声逐渐降低,并最终基本保持不变,说明在文章提供的材料条件下,超过0.17 Hz时适合用被动热控材料进行温度噪声抑制,低于0.17 Hz时需要采用主动热控方法进行抑制;随被动热控材料厚度的增加,温度噪声的对数线性降低,对于超低频温度噪声需要采用更厚的热控材料,从节省空间资源的角度,超低频温度噪声更适合用主动热控方法进行抑制。 相似文献