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181.
提出一种以梁理论为基础,采用累积损伤理论,利用材料的拉逊-米勒曲线方程计算给定外载荷作用下的等效应力,然后再利用材料的蠕变曲线计算涡轮叶片蠕变变形的方法。使用该方法对航空发动机燃气涡轮工作叶片在经历5个工况后叶尖的蠕变伸长量的平均值进行计算,并与发动机持久试车结果进行对比。结果表明,该方法所得叶尖平均蠕变伸长量与试车后的叶尖最大残余变形的误差为14.0%,验证了该方法在一定精度范围内的有效性。 相似文献
182.
183.
压电陶瓷叠层作动器的迟滞蠕变非线性特性严重影响了控制系统的稳定性及动态跟踪精度。针对其迟滞蠕变非线性补偿控制问题,提出了一种高精度动态补偿压电陶瓷叠层作动器非线性特性的自适应混合补偿控制方法,即迟滞蠕变前馈补偿与自适应滤波反馈补偿结合的前馈-反馈混合控制方法。采用改进的Prandtl-Ishlinskii(Modified Prandtl-Ishlinskii,MPI)模型对压电陶瓷叠层作动器迟滞蠕变非线性特性进行精细化建模,并得到其逆补偿模型进行前馈补偿。根据前馈补偿误差,采用自适应滤波反馈控制对输入信号进行实时调控,实现对压电陶瓷叠层作动器的迟滞非线性及lg(t)型蠕变特性的实时精确补偿控制。数值仿真与实验结果表明,相比于常规前馈迟滞蠕变补偿,所提出的自适应混合补偿控制方法可以有效降低压电陶瓷叠层作动器的迟滞补偿误差,极大提高了迟滞蠕变非线性动态跟踪精度以及自适应性。 相似文献
184.
飞机结构疲劳寿命分析的一些特殊问题 总被引:4,自引:1,他引:4
姚卫星 《南京航空航天大学学报》2008,40(4)
简要介绍了当前飞机结构疲劳寿命分析中遇到的腐蚀疲劳、蠕变疲劳、振动疲劳和复合材料疲劳等特殊问题,回顾了解决这些问题已有的主要处理方法,并介绍了作者的一些研究成果,从疲劳寿命评估方法论的角度,讨论了处理这些问题还需要进行的基本研究. 相似文献
185.
186.
考虑应力松弛的单晶涡轮叶片蠕变疲劳寿命预测 总被引:1,自引:3,他引:1
建立了民用航空发动机单晶涡轮叶片考虑应力松弛的蠕变疲劳寿命预测方法,该方法在热弹性蠕变有限元计算基础上,综合单轴等应变松弛模型及多轴应力修正因子预测全寿命周期内的应力松弛历程,应力下限取为一次应力.利用综合时间硬化隐式蠕变方程描述蠕变变形,结合损伤雨流计数法及Morrow方程计算疲劳损伤,基于Robinson法则的分段损伤线性累积方法计算全寿命周期内的蠕变损伤,总损伤达到临界损伤时获得蠕变疲劳寿命.通过对公开的单晶材料蠕变疲劳数据的分析,临界损伤定为0.5.结果显示,考虑应力松弛的蠕变疲劳寿命是不考虑应力松弛的45.6倍.为保证可靠性而兼顾经济性,叶片寿命预测时,可先有限元循环加载n个循环,再利用所提出的方法预测2n个循环内的应力松弛历程. 相似文献
187.
188.
董本涵卢继斌郑旭东戴福隆王国韬 《航空发动机》2001,(4):1-5
利用云纹干涉法测量了定向结晶材料(DZ17G)带孔板在750℃、800℃高温下的弹性变形和蠕变变形。通过正交各向异性材料的两个主方向(结晶方向和垂直结晶方向)制作的带孔试件的高温蠕变试验的实时数据采集,得到了孔边不均匀应变场的蠕变应变分布规律,计算了孔的蠕变应变集中系数。 相似文献
189.
镍基高温合金Udimet 720 Li硬化与蠕变响应本构建模 总被引:2,自引:0,他引:2
在镍基高温合金Udimet 720 Li的单调拉仲、对称循环加载和蠕变实验数据的基础上,开展了应用Bodner-Partom统一粘塑性本构理论对这三类载荷条件下材料的力学行为进行同时建模的研究。通过仔细分析方程的本构特征,提出了一种根据单轴实验获得本构参数的系统优化策略,然后将B-P模型编入ABAQUS的材料子程序UMAT,计算了700℃时不同加载情况下材料的非弹性变形,并与实验结果进行了对比,获得了良好的一致性。 相似文献
190.
某型发动机火焰筒热弹塑性/蠕变应力分析 总被引:3,自引:0,他引:3
利用在研某型发动机燃烧室火焰筒起动加速过程中的壁温计算与热应力分析结果 ,考虑火焰筒温度载荷与内外壁面承受的气体压力差载荷 ,按轴对称模型 ,对该回流式短环形火焰筒用自动动态增量非线性分析有限元程序—ADINA程序 ,计算其三种不同工作状态下的热弹塑性 /蠕变应力 ,并分析应力沿火焰筒壁面的变化规律。 相似文献