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91.
92.
螺旋型喷嘴液滴分布特性及液滴直径经验公式的拟合 总被引:5,自引:0,他引:5
螺旋型喷嘴是压力式喷嘴的一种,它能提供细密的水雾,在工程上具有广泛的用途.笔者分析了几种常用的表征液滴尺寸的参数,用因次分析的方法建立了螺旋型喷嘴液滴直径的准则关系式,通过实验研究了TF6喷嘴的雾化液滴几种常用的直径随喷雾压力的变化规律,用最小二乘法回归了TF型喷嘴雾化粒子的几种直径(D0.1、D0.5、D0.9、D32)的经验公式. 相似文献
93.
94.
曲率和挠率对圆截面螺旋管道粘性流动的三阶作用 总被引:5,自引:0,他引:5
利用Germano的曲线正交坐标系下的完全N-S方程,采用摄动方法求解了圆截面螺旋管道内的粘性流动,得到完全三阶摄动解,研究了曲率和挠率对二次流动和轴向速度的一阶、二阶和三阶作用。在曲率一阶项的作用下,截面上形成方面相反的两个二次涡,轴向速度最大值移向外侧;曲率的二阶项使二次涡的中心移向外侧;在曲率和挠率的高阶项(二阶和三阶)的共同作用下,靠近下半截面的涡增加,同时,二次涡的中心和轴向速度最大值移 相似文献
95.
双立尾/三角翼布局的立尾抖振研究 总被引:1,自引:0,他引:1
在北航的风洞中进行了双立尾-三角翼布局的立尾抖振实验,目的是研究立尾抖振产生的原因.主要采用了激光测振仪测立尾加速度和动态压力传感器测立尾表面的动态压力的实验方法.实验结果表明在旋涡破裂以后,立尾上就会产生强烈的抖振.抖振是由立尾上表面压力的周期性脉动造成的.对机翼和立尾表面的压力频谱分析表明,立尾上的压力脉动来源于机翼前旋涡破裂流中的螺旋波.对于本实验使用的模型来说,当机翼迎角α=0°~20°范围,由于流动是附着流和涡流,所以立尾没有明显抖振;当机翼迎角在α=20°~56°范围,立尾处在破裂涡流的范围,立尾抖振明显,并且抖振强度在35°~50°之间达到最大.因此,三角翼破裂涡流中的螺旋波正是双立尾产生抖振的主要原因. 相似文献
96.
刘涛 《航空标准化与质量》2014,(3)
介绍了某厂生产的螺旋卡箍合格鉴定试验情况,并对试验过程中存在的问题进行了总结分析,提出了该型螺旋卡箍改进的研究方向。 相似文献
97.
98.
冷拉螺旋叶片展开的精确算法 总被引:1,自引:0,他引:1
提出一种新的、更趋精确合理的关于冷拉螺旋叶片坯料展开与放样的计算方法 ,并从实践中探索出叶片在展开与放样时其内径的精确修正系数k值。 相似文献
99.
梁凯 《海军航空工程学院学报》2003,18(2):239-242
用近似螺旋线法计算了平面螺旋天线的辐射场.在此基础上,应用几何绕射理论(GTD),考虑机体结构的影响,给出机载平面螺旋天线辐射场,并与试验结果进行了比较. 相似文献
100.
简要地介绍了双频遥测天线的设计方法。在方案可行性论证阶段,采用了环形偶极子模型的近似分析;在确定天线架装的工程设计中,利用了几何绕射理论(GTD)估计了星体影响;对一些难于用分析获得准确结果的问题,利用全尺寸辐射模型星测量。 相似文献