全文获取类型
收费全文 | 926篇 |
免费 | 141篇 |
国内免费 | 91篇 |
专业分类
航空 | 706篇 |
航天技术 | 127篇 |
综合类 | 141篇 |
航天 | 184篇 |
出版年
2024年 | 12篇 |
2023年 | 28篇 |
2022年 | 48篇 |
2021年 | 41篇 |
2020年 | 28篇 |
2019年 | 39篇 |
2018年 | 19篇 |
2017年 | 25篇 |
2016年 | 32篇 |
2015年 | 33篇 |
2014年 | 36篇 |
2013年 | 47篇 |
2012年 | 91篇 |
2011年 | 55篇 |
2010年 | 41篇 |
2009年 | 39篇 |
2008年 | 53篇 |
2007年 | 39篇 |
2006年 | 45篇 |
2005年 | 43篇 |
2004年 | 31篇 |
2003年 | 38篇 |
2002年 | 26篇 |
2001年 | 22篇 |
2000年 | 18篇 |
1999年 | 11篇 |
1998年 | 19篇 |
1997年 | 21篇 |
1996年 | 25篇 |
1995年 | 22篇 |
1994年 | 23篇 |
1993年 | 15篇 |
1992年 | 18篇 |
1991年 | 14篇 |
1990年 | 13篇 |
1989年 | 20篇 |
1988年 | 16篇 |
1987年 | 7篇 |
1986年 | 4篇 |
1985年 | 1篇 |
排序方式: 共有1158条查询结果,搜索用时 218 毫秒
311.
基于高超声速飞行器爆轰推进发展需要,数值研究了由双楔面诱导的斜爆轰波类型及其磁流体(MHD)控制的可行性,探讨了后楔倾角变化对双楔斜爆轰流场与MHD控制的影响.结果表明:对于前、后楔倾角分别为15°与20°的双楔面诱导的斜爆轰,Lorentz力可以将不同来流马赫数条件下的稳定斜爆轰波阵面恢复到设计位置,并可以使不稳定斜爆轰波趋于稳定,但是,无法将不稳定斜爆轰波恢复到设计位置.而当后楔倾角稍微增加时,若爆轰流场稳定,同样可对斜爆轰波阵面进行有效控制.但当后楔倾角大于25°时,稳定斜爆轰波流场失稳,此时MHD无法控制流场稳定性.但若增加气体反应速率,虽然斜爆轰波不稳定,MHD控制却可使其趋于稳定,但无法将爆轰波阵面恢复到设计位置. 相似文献
312.
应用计算流体动力学(CFD)数值模拟方法对DLR-F6模型分别在通流及动力条件下翼/短舱/吊架(W-N-P)组合体部分的气动干扰特性进行研究.结果表明:组合体相互干扰引起的干扰通道附增激波及短舱后部逆压导致的涡流增加了短舱外罩阻力,降低了机翼升力;动力条件较通流条件,F6短舱外罩阻力降低,机翼升阻力特性在零度攻角时有所提高. 相似文献
313.
314.
315.
316.
力矩器作为动力调谐陀螺(DTG)的关键器件,影响着陀螺在贮存条件下的长期稳定性。力矩器标度因数是衡量陀螺稳定性的重要参数。为研究动力调谐陀螺仪力矩器标度因数的变化原理和规律,以故障模式、机理和影响分析(FMMEA)方法为基础,分析贮存条件下陀螺力矩器标度因数变化主机理,确定影响其变化的机理部位和应力类型;结合底层主机理部件胶蠕变和磁钢退磁随环境应力、时间的变化趋势,建立系统层力矩器标度因数变化量的长期预报模型;以某DTG为例,结合其贮存剖面,进行基于模型的贮存稳定性分析,计算得到5年内力矩器标度因数变化值,与历史数据相比较,二者趋势一致,证明本文研究方法的正确性;同时利用建立的变化模型进行陀螺加速性分析,得到陀螺参数的加速因子,为加速退化试验的设计提供依据。 相似文献
317.
318.
<正> 转子-支承-机匣系统动力特性分析有限元法在分析中可以计及单元的质量连续分布特性和变截面特性,利用这一特点来改进工程中目前常用的等直截面无质量杆传递矩阵法(以下简称方法2)即可得到计及单元的质量连续性和变截面特性的传递矩阵法(以下简称方法1)。有限元法用于旋转机械动力特性分析时所采用的基本单元常为2结点杆单元或壳单元。 相似文献
319.
鸟撞载荷下Y12飞机前风挡非线性动力响应分析 总被引:2,自引:0,他引:2
本文利用VEP系统对Y12飞机6mm和8mm厚的前风挡上三点,在0.91kg鸟以56~61m/s撞击下的非线性动力响应进行了数值分析,并与实验结果进行了比较,其中二点情况与实验符合很好。 相似文献
320.
参照C-17运输机发动机安装位置,考虑内、外涵道分开排气,建立了外吹式襟翼动力增升全机几何分析模型以及相应的巡航构型.采用结构化多块网格技术,基于雷诺平均Navier-Stokes方法,分别对全机增升构型和单独发动机动力喷流进行数值模拟验证,在此基础上对外吹式襟翼动力喷流效应展开研究.对于低速动力增升构型,发动机喷流大部分直接冲刷襟翼下表面而后向下偏转,部分高速气流经襟翼缝道引射并加速后吹向襟翼上表面,两部分气流在襟翼后缘汇合并向下游延伸,喷流冲刷襟翼时存在明显展向横流特征.在动力喷流影响下,不仅襟翼环量大幅增加,缝翼和主翼上的环量也均有所增加,全机可用升力系数和最大升力系数均突破了机械式增升装置的极限,达到4.0以上.同时,全机低头力矩大幅增加,为纵向配平带来额外的压力.对于相应的高速巡航构型,发动机喷流主要影响机翼下表面的压力分布,使得全机升力减小,阻力明显增大.动力增升构型在基本翼设计过程中应充分考虑喷流的影响. 相似文献