全文获取类型
收费全文 | 1282篇 |
免费 | 279篇 |
国内免费 | 210篇 |
专业分类
航空 | 1350篇 |
航天技术 | 98篇 |
综合类 | 257篇 |
航天 | 66篇 |
出版年
2024年 | 6篇 |
2023年 | 44篇 |
2022年 | 63篇 |
2021年 | 52篇 |
2020年 | 81篇 |
2019年 | 62篇 |
2018年 | 38篇 |
2017年 | 35篇 |
2016年 | 66篇 |
2015年 | 75篇 |
2014年 | 81篇 |
2013年 | 70篇 |
2012年 | 73篇 |
2011年 | 85篇 |
2010年 | 68篇 |
2009年 | 88篇 |
2008年 | 69篇 |
2007年 | 50篇 |
2006年 | 39篇 |
2005年 | 48篇 |
2004年 | 40篇 |
2003年 | 47篇 |
2002年 | 38篇 |
2001年 | 48篇 |
2000年 | 30篇 |
1999年 | 38篇 |
1998年 | 36篇 |
1997年 | 39篇 |
1996年 | 45篇 |
1995年 | 36篇 |
1994年 | 35篇 |
1993年 | 28篇 |
1992年 | 36篇 |
1991年 | 18篇 |
1990年 | 21篇 |
1989年 | 22篇 |
1988年 | 19篇 |
1987年 | 2篇 |
排序方式: 共有1771条查询结果,搜索用时 15 毫秒
871.
872.
873.
在Reynolds-Averaged Navier-Stokes(RANS)方程计算中耦合Michel经验判据和Chen-Thy-son转捩模型对风力机翼型S809进行计算。由RANS方程求得翼型表面压力分布作为层流边界层方程求解的输入参数,然后使用Michel经验判据分析判断层流边界层的解得到转捩点的位置,使用Chen-Thyson转捩模型得到从层流到湍流的转捩过渡区,这样随着流场的迭代求解,求解器自动更新判断出转捩点位置。对S809翼型进行全湍流和耦合转捩判断的RANS方程计算,可以看到考虑转捩判断后得到的升阻力系数与实验值吻合较好,验证了方法的可行性。 相似文献
874.
875.
876.
877.
通过粒子图像测速仪(Particle image velocimetry,PIV)测量和定常计算流体力学(Computational fluid dynamics,CFD)数值模拟相结合的方法,对某三维旋转水平轴风力机模型的流场展开研究。在风洞开口实验段,来流风速为8m/s,针对不同尖速比(λ=4,8)利用PIV技术对风力机叶片的瞬时速度场进行测试。通过定常CFD数值模拟,获得了风力机叶片在相应工况下的流场细节。在8m/s来流风速下,当尖速比大于7.4时,试验测得的风轮扭矩和风能利用率与数值模拟结果趋于一致。尖速比小于7.4时,试验测得的扭矩值低于计算值,其风能利用效率也较低。通过速度矢量分布可以看出,在λ=4时,PIV测得靠近叶根的两个截面S1,S2在叶背有明显的流动分离,CFD结果中仅在S1截面叶背存在流动分离,S2截面叶背存在低速区。在λ=9.8时,PIV和CFD结果均显示叶片绕流流场没有流动分离。尝试采用Gamma Theta转捩模型进行了数值模拟,在考虑了层流影响后,计算所得风轮扭矩更加接近试验值。 相似文献
878.
电弧加热器超声速湍流平板烧蚀试验技术是研究防热材料烧蚀特性的重要手段。为研究超声速湍流平板烧蚀过程中流场变化情况,采用数值求解二维N-S方程的方法进行试验流场模拟。从模拟结果看,未烧蚀模型外形流场模拟得到的模型表面参数结果与试验结果吻合很好。然后对烧蚀过程中的模型外形进行了流场模拟,并与试验流场进行对比,根据模拟结果分析了试验过程中模型表面压力和热流密度分布的变化。根据分析可知,如果平板模型烧蚀量最大的位置在初始高热流区内,可以采用该烧蚀量计算烧蚀速率。 相似文献
879.
采用微粒子追踪测速技术(Micro-Particle Tracking Velocimetry,μ-PTV)对近壁面的流场开展高空间分辨率测量,通过解析黏性底层的速度分布,应用一次线性回归计算得到壁面摩擦应力。测量了不同雷诺数(基于动量损失厚度 )下的湍流边界层壁面摩擦切应力,在Reθ =1200时获得了罕见回流事件的发生概率和流场结构。实验结果表明,采用μ-PTV技术可以实现壁面摩擦应力的准确测量,在Reθ =1634~4070时,摩擦阻力系数测量误差小于2%。回流事件的概率极低,在Reθ =1200时约为0.05%,尺度小于8×30个壁面单位,因此回流事件的测量对测量技术的空间分辨率要求较高;分析结果表明回流事件伴随壁面附近的强展向涡出现。 相似文献
880.