缩短的标准液冷服EVA期间生理与主观舒适性比较

介绍 第一套航天服的液冷服是在20世纪50年代早期设计的，其设计基于航天员在轨高强度工作时产生大约800 Kcal／h热量的理论预测，必须要将一部分热量立即排出，才能保持人体的热平衡和舒适。通过对舱外活动（EVA）的持续监测已经确定人体产生的最大热量不高于350 Kcal／h。正如几位研究者所建议的那样，在预测和实际数据之间存在很大差异，可以通过改进的液冷服设计进行修正，改进的液冷服设计减轻了服装重量，减少了循环水流量，而且降低了功耗。另外，这些改变可以更有效地控制局部和整体人体舒适性。具有满足各种热防护需要能力的高能效液体冷却／加温服（LCWG）系统研发，是先进航天服设计中首要考虑的事项。     

固液混合火箭发动机燃烧室和喷管流动数值模拟

固液混合火箭发动机是采用液体作为氧化剂,固体作为燃料的一种典型的混合火箭发动机.固液混合火箭发动机中的燃烧和流动问题是固液混合火箭发动机设计中的关键问题,对固液混合火箭发动机的燃烧室和喷管进行一体化计算很有必要.利用二维轴对称N-S方程和组分方程对选用液氧/端羟基聚丁二烯推进剂的固液混合火箭发动机的燃烧室和喷管进行了一体化计算.计算采用LU时间隐式格式、MUSCL空间离散和Van Leer矢通量分裂方法,采用有限速率化学反应模型,对化学源相进行了点隐式处理.计算中分别采用了一步化学反应模型和两步化学反应模型方案,计算了多个氧化剂流速和燃烧室压强下的燃烧室和喷管流场分布,对化学模型进行了选择,为固液混合火箭发动机的设计提供了依据.     

低温液体推进剂增压分析与计算

运载火箭低温推进剂贮箱的增压问题极为复杂,其传热问题的研究分析又受到很大的限制.为此,根据我国上面级低温液体推进剂火箭的要求及其具体条件,推导和制定了整个飞行过程的贮箱增压计算方法、主动段—滑行段—主动段的计算公式和必需的初始数据.计算结果与国外同类试验结果规律相一致,与某型号低温推进剂火箭飞行结果相接近,证明该计算方法是可行的.     

贮箱内推进剂微重力下晃动的有限元模拟及试验

采用有限体积(VOF)法 任意拉格朗日．欧拉(ALE)法，建立分析液体火箭贮箱内推进剂大幅晃动的数学模型，给出了计算的基本方程。对常重力和低重力下不同形状贮箱内推进剂的非线性晃动进行了数值模拟，并用落塔法进行了微重力下贮箱内液体晃动试验。结果表明，数值模拟法与落体试验的结果相近，在工程上有一定的实用价值。     

铝合金贮箱缝焊的工艺质量控制

缝焊是导弹铝合全贮箱常用的焊接工艺,由于至今尚无实用的无损检验方法,故只有依靠严格控制工艺过程,并通过焊前、焊后甚至焊中的试片检验来控制产品质量。对试片的检验项目有横截面低倍检验、纵截面低倍检验及撕破试验等。缝焊工艺过程的控制主要是滚轮球面半径、变压器级数与脉冲波数、点距、电极压力和焊这等工艺参数的正确选择、焊缝缺陷的产生与这些工艺参数的选择和控制有关;常见的焊缝缺陷有:未焊透、飞溅、裂纹、缩孔等。文中介绍了铝合金贮箱缝焊质量的检验方法及缝焊工艺参数选择的系统试验结果。     

导弹发射箱(筒)内燃气流特性分析——热态试验研究

本试验是利用局部动力相似理论，在导弹燃气动力效应实验室利用缩比导弹发动机模拟燃气流对发射箱的冲击效应，主要对后盖不同开启时间气流对箱（筒）体的冲击规律作了深入的研究，以寻求气流的冲击特性对盖体开启时间的最佳效应，对箱（筒）体工程设计及最佳开盖时间提供预估参数和设计准则。     

凝胶试验系统的设计及试后处理工艺

总结了凝胶发动机不同研制阶段相对应的试验系统以及系统试后处理工艺。包括以下几个方面:25N发动机试验系统的建立;变推力发动机试验系统的建立;双组元发动机试验系统的建立;变推力发动机试验系统的最终建立和凝胶试验系统试后处理工艺。通过对不同试验系统的建立与比较,确立了最终的凝胶试验系统及系统试后处理工艺。     

失重条件下对称充液陀螺的不稳定行为研究

对于质心固定的，充满粘性均匀液体的旋转对称陀螺在失重条件下绕对称长轴旋转态的小扰动不稳定及其极限行为进行了研究，所给出的定理3比以往的不稳定定理[4]为强，且反映的信息量多很多。关于初始大扰动后的渐近行为，对文[8]已给出但未严格证明的两条定理给出了严格证明，它由定理1和定理2所描述。     

“阿里安”运载火箭贮箱内壁的防腐

“阿里安”运载火箭的第一级贮箱装有腐蚀性较强的液体燃料和驱动气体,其内壁防腐采用喷铝方法.预处理及喷铝工序是:除油、喷金刚砂和用氧乙炔喷枪喷铝.通过测试铝膜的结合力和厚度检验工序质量.     

氪气和氙气中四氟化碳杂质分析

介绍了CF4定性定量分析方法,探讨了CF4的来源及清除.