全文获取类型
收费全文 | 318篇 |
免费 | 49篇 |
国内免费 | 14篇 |
专业分类
航空 | 262篇 |
航天技术 | 16篇 |
综合类 | 17篇 |
航天 | 86篇 |
出版年
2024年 | 1篇 |
2023年 | 9篇 |
2022年 | 9篇 |
2021年 | 16篇 |
2020年 | 16篇 |
2019年 | 17篇 |
2018年 | 8篇 |
2017年 | 12篇 |
2016年 | 16篇 |
2015年 | 20篇 |
2014年 | 17篇 |
2013年 | 15篇 |
2012年 | 23篇 |
2011年 | 20篇 |
2010年 | 15篇 |
2009年 | 10篇 |
2008年 | 15篇 |
2007年 | 13篇 |
2006年 | 12篇 |
2005年 | 10篇 |
2004年 | 9篇 |
2003年 | 5篇 |
2002年 | 7篇 |
2001年 | 5篇 |
2000年 | 4篇 |
1999年 | 11篇 |
1998年 | 13篇 |
1997年 | 9篇 |
1996年 | 1篇 |
1995年 | 7篇 |
1994年 | 7篇 |
1993年 | 5篇 |
1992年 | 5篇 |
1991年 | 3篇 |
1990年 | 3篇 |
1989年 | 10篇 |
1985年 | 1篇 |
1981年 | 2篇 |
排序方式: 共有381条查询结果,搜索用时 31 毫秒
31.
徐雪 《沈阳航空工业学院学报》2014,31(4):29-33
为了更好地了解大涵道比发动机的双转子布局和三转子布局的设计特点,选取了波音787客机的两款备选发动机GEnx和Trent1000作为对象开展对比分析.通过对两款发动机的内涵流路、承力机匣和转子支承3方面的设计特点对比分析,发现通过引入中压转子使得三转子布局的中压和高压转子的叶片机都获得了更有利的转速与结构尺寸;三转子布局在承力机匣和中、低压涡轮轴等结构比双转子发动机的设计更复杂;两种布局都无法解决风扇和低压涡轮最佳工作转速的矛盾. 相似文献
32.
33.
提出了一种高性能短环形燃烧室火焰筒冷却缝槽的设计方法,分析了缝槽结构尺寸和形位公差对壁温,强度和寿命的影响,给出了缝槽参数及其公差范围,并根据试验结果指出了这种设计技术在解决壁温过高问题上的突破性意义,从而肯定了它在工程设计中的重要作用。 相似文献
34.
阐述了振动筒压力传感器长期稳定性能的重要性,给出了其长期稳定性的数据采集与处理系统原理及计算方法,并分析了影响长期稳定性性能指标的主要因素。 相似文献
35.
冷挤压孔板残余应力场分析 总被引:7,自引:0,他引:7
<正> 1.冷挤压孔板残余应力场 如图1所示,设理想弹塑性材料厚壁圆筒内半径为R_1,外半径为R_2,受内压P作用,卸载后,形成塑性半径ρ,此时,圆筒残余应力场为 相似文献
36.
具有陶瓷涂层的火焰筒壁温和热流计算 总被引:1,自引:1,他引:1
对具有陶瓷隔热涂层的气膜冷却式火焰筒壁面温度和热流提出~种计算方法。在分别建立陶瓷涂层和金属壁面热平衡方程的基础上,给出两者之间的导热耦合关系,使计算模型更加符合实际传热过程。计算过程中始终考虑到金属壁面的轴向导热。通过算例研究了陶瓷涂层对气膜冷却式火焰筒壁面温度和热流的影响。有涂层时壁面温度低于无涂层时壁面温度,但它们的变化规律相似。燃气温度越高陶瓷涂层的隔热效果越好。 相似文献
37.
38.
39.
提出航天铝合金深腔零件整体成形方法,开展预制坯优化设计。对比分析直筒和变径筒两种预制筒坯结构变形规律,数值模拟研究了底部圆角对开口球形件液压成形的影响规律。以直径D=450 mm的球形整体零件为验证对象,进行底部圆角r=60 mm的变径筒形件的液压成形试验验证。结果表明:直筒坯液压成形时,赤道位置发生破裂;变径筒坯液压成形时,当胀形压力为16 MPa即发生贴模;液压成形时,筒端口自适应补料,所以上半球的壁厚分布均匀;随着底部圆角越大,筒底部减薄越小,筒壁厚越均匀;当底部圆角为r=60 mm时,开口球壳赤道位置壁厚减薄最严重,减薄率为11.1%,球底部减薄率为9.8%,开口球壳上半球壁厚差为0.17 mm,下半球壁厚差为0.43 mm。 相似文献
40.