全文获取类型
收费全文 | 236篇 |
免费 | 57篇 |
国内免费 | 19篇 |
专业分类
航空 | 173篇 |
航天技术 | 72篇 |
综合类 | 12篇 |
航天 | 55篇 |
出版年
2024年 | 3篇 |
2023年 | 9篇 |
2022年 | 17篇 |
2021年 | 11篇 |
2020年 | 9篇 |
2019年 | 7篇 |
2018年 | 9篇 |
2017年 | 9篇 |
2016年 | 16篇 |
2015年 | 9篇 |
2014年 | 14篇 |
2013年 | 9篇 |
2012年 | 33篇 |
2011年 | 18篇 |
2010年 | 7篇 |
2009年 | 5篇 |
2008年 | 3篇 |
2007年 | 12篇 |
2006年 | 15篇 |
2005年 | 4篇 |
2004年 | 9篇 |
2003年 | 10篇 |
2002年 | 5篇 |
2001年 | 12篇 |
2000年 | 11篇 |
1999年 | 7篇 |
1998年 | 6篇 |
1997年 | 6篇 |
1996年 | 6篇 |
1995年 | 4篇 |
1994年 | 5篇 |
1993年 | 5篇 |
1992年 | 2篇 |
1987年 | 1篇 |
1986年 | 4篇 |
排序方式: 共有312条查询结果,搜索用时 31 毫秒
91.
基于某高压涡轮模型,以各叶片排出口的气流角和马赫数径向分布为流场相似的评价标准,通过数值模拟的方法分析对比了几种常用的涡轮试验准则数对流场相似的影响,为涡轮试验提供参考。结果表明:未考虑比热比和考虑比热比的物理转速值相差15%以内,且流场差异很小;进口温度为450K时,保证比热比、折合转速、膨胀比相等可以很好地保证流场相似,而保证折合转速、膨胀比相等和保证折合转速、折合功率相等时,2级动叶出口马赫数与设计点差异最大,平均相对差异接近6%;温度越高,流场的相似性越好,且保证折合转速 折合功率要优于保证折合转速 膨胀比的方法;若无法保证比热比,进口温度至少需要800K才能使各叶片排马赫数相似差异在2.5%以内。 相似文献
92.
93.
第Ⅱ、Ⅲ型膨胀映射的不动点定理 总被引:1,自引:0,他引:1
何松年 《中国民航学院学报》2004,22(5):50-51,54
3种膨胀映射的定义及其相应的不动点定理是由王尚志等首先提出和建立的。之后,何松年对第一型膨胀映射的不动点定理做了进一步讨论,现报道膨胀映射不动点定理研究工作的继续和深入。着重进一步研究第二型和第三型膨胀映射的不动点定理,给出了两个理论上更深刻、应用上更方便的新结果。 相似文献
94.
95.
96.
97.
二元保形非对称膨胀喷管流场特性 总被引:1,自引:1,他引:0
利用数值模拟方法对一种与无人飞行器后体一体化设计的二元保形大宽高比非对称膨胀喷管在地面状态的流场特性进行了研究,获得了尾喷管推力性能和三维流动特征随落压比的变化趋势.结果表明:虽然二元保形非对称膨胀喷管沿横向存在非等强度膨胀,但在研究范围内最佳落压比仍主要取决于上方短膨胀面结束位置面积与喉道面积之比;沿横向不等强度膨胀... 相似文献
98.
99.
100.