全文获取类型
收费全文 | 742篇 |
免费 | 130篇 |
国内免费 | 56篇 |
专业分类
航空 | 325篇 |
航天技术 | 336篇 |
综合类 | 46篇 |
航天 | 221篇 |
出版年
2024年 | 3篇 |
2023年 | 33篇 |
2022年 | 39篇 |
2021年 | 29篇 |
2020年 | 25篇 |
2019年 | 34篇 |
2018年 | 23篇 |
2017年 | 30篇 |
2016年 | 27篇 |
2015年 | 29篇 |
2014年 | 44篇 |
2013年 | 44篇 |
2012年 | 49篇 |
2011年 | 48篇 |
2010年 | 38篇 |
2009年 | 23篇 |
2008年 | 36篇 |
2007年 | 38篇 |
2006年 | 30篇 |
2005年 | 31篇 |
2004年 | 28篇 |
2003年 | 37篇 |
2002年 | 26篇 |
2001年 | 17篇 |
2000年 | 17篇 |
1999年 | 18篇 |
1998年 | 10篇 |
1997年 | 14篇 |
1996年 | 14篇 |
1995年 | 14篇 |
1994年 | 16篇 |
1993年 | 8篇 |
1992年 | 15篇 |
1991年 | 14篇 |
1990年 | 8篇 |
1989年 | 12篇 |
1988年 | 4篇 |
1986年 | 2篇 |
1982年 | 1篇 |
排序方式: 共有928条查询结果,搜索用时 281 毫秒
881.
882.
超低轨航天器气动力分析与减阻设计 总被引:1,自引:0,他引:1
轨道降低,航天器受到的气动力增大,气动力对航天器影响显著。考虑自由分子流态 下的超低轨航天器,利用分割法把简单外形的航天器分割为几部分,分别计算各部分的气动 力,然后相加获得总的气动力效果;通过对平面的气动力进行计算分析,提出了超低 轨航天器的减阻设计方法;结果表明:当轨道高度降低到250 km左右时,航天器受到的气动 阻力比500 km高出约2个数量级;一般情况下,超低轨航天器应采用细长体构型,减小迎风 面积;侧面积引起的航天器阻力已经不可忽略,应采用侧面光滑技术,减少侧面阻力;当超 低轨航天器长细比超过一定限度后,随着长细比增大,大气阻力升高。
相似文献
相似文献
883.
884.
对返回式航天器进行变轨控制计算时要用到平均轨道周期变率,而数值法定轨通常求解的是大气阻力系数,无法直接得到平均轨道周期变率。文章通过建立航天器精密动力学模型、数值积分器、瞬时轨道根数到平均轨道根数的转换算法和平均周期序列多项式拟合算法,提出了一种基于数值法精密轨道确定和预报计算平均轨道周期变率的数值方法。 相似文献
885.
从分析透镜不同入射高处小棱镜在最小偏向角时具有面形形变容差大的特点出发,给出了柱面菲涅耳太阳聚光透镜对称折射设计的基本原理,并比较了对称折射设计透镜和常规设计透镜的透射特性和会聚特性。采用对称折射设计,菲涅耳透镜柱面形变容差通常可高达15°~20°,且具有比常规设计高的光学效率;对称折射设计透镜虽存在散焦问题,但只要参数选择合理,出射光线均可会聚在太阳电池片上。 相似文献
886.
887.
888.
本文以轨道摄动分析方法一阶理论为基础,其中大气阻力摄动采用数值积分方法,给出一种可利用各种大气模型进行轨道摄动分析的计算方法,并利用三种高层大气模型(CIRA-72,CIRA-86和DTM)和三个太阳活动水平(F10.7=100,150和200)分析比较了大气阻力摄动对高度为400km的空间站轨道漂移和寿命的影响,以及估算修正轨道漂移所需的能量。给出的定量分析结果将为空间站或航天飞行器的轨道设计和 相似文献
889.
本文分析了1966—1978年间地磁暴期间地球大气气旋的变化。在地磁暴发生后,大气涡度面积指数(VAI)出现明显的扰动。在磁暴发生后第2天VAI有一个明显的增加,然后下降,到第4天VAI下降到最小值。但是,不同的磁暴类型发生时,VAI的扰动特征是不同的,而且具有明显的季节效应。 相似文献
890.