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51.
固化条件对容器表观质量及力学性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
通过实验,在工艺上采用了一些技术措施,如在固化制度中增加“低温胶凝点”,预浸纱带室温存放,壳体缠绕完后固化前在室温下存放一定时间后再加热固化,用高效加热器在缠绕过程中边加热边固化(也可看作是分层预固化或固化)。提高了预浸带在室温(或低温)下的预固化度,使基体粘度增大或胶凝,从而在高温固化的过程中基体具有一定而不过分的流动性。结果表明,采用适当的固化条件可以大大改善容器的外观质量,并能够提高容器的力学性能。 相似文献
52.
钉孔挤压强化弹塑性计算中形变理论适用性探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
本文为了检验形变理论在计算钉孔挤压残余应力场的可用性,对同一模型分别釆用全量法和增量法进行有限元计算,计算结果表明:在小的挤压量下,即δ≤2%(挤压量δ定义为(D_棒-D_板)/D_板×100%),两种方法均可釆用,当挤压量较大,即δ>2%时,全量法的结果与边界条件吻合得不好,而增量法符合得很好。从实验结果看,用全量法计算的残余应力计算试件的疲劳裂纹起始寿命与实验结果相差较大,而增量法计算的该寿命则与实验结果接近。工程中的挤压过程大都釆用较大的挤压量,所以,形变理论不适合计算钉孔挤压的残余应力场。 相似文献
53.
采用不同应变速率(0.0001~0.1s-1)下单轴拉伸实验对 GH39合金应变硬化行为与断口特征进行了研究。结果表明:应变硬化指数在不同应变量下表现出多重性,真应力应变不完全遵循 Hollomon 对数线性关系。塑性变形开始阶段,应变硬化指数n为恒定;真应变ε在0.014~0.13,n随着应变的增加而增加,在此过程由于形成大量形变孪晶,孪晶与位错相互作用,硬化能力增强;随着应变速率的提高,材料的应变硬化指数略下降;在低应变速率时段合金的拉伸断口为延性断裂,随着应变速率的增加从韧窝状延性断裂向半解理断裂过渡。 相似文献
54.
采用正交试验法确定了2214铝合金最佳预处理工艺参数,综合分析了各因子对合金超塑性能的影响,经过超细化预处理的试样。在温度为480℃、初始应变速率为1.67×10-3s-1下拉伸,可获得大于550%的延伸率,并对应于最大的m值0.41。在超塑性变形初期,由于发生形变促使的动态结晶,使应力──应变曲线在峰值后软化。 相似文献
55.
56.
57.
目前乳化液破乳机理研究领域对剪切流场作用下分散相液滴行为的研究仍存在一些需要解答的问题。通过设计内外筒反向旋转剪切实验装置,结合数字图像处理技术,从实验角度进行了系统研究。实验数据显示液滴在剪切流场中发生三维力学变形,通过提出液滴形变非仿射度和综合变形度的概念,对液滴变形规律及其机理进行了相应的实验及理论探讨。同时,通过新颖可靠的测量方法,探索了液滴变形过程中内外流场压差的变化规律,数据显示液滴内外压差变化显著,且影响液滴形态。此外,还对剪切流场中液滴的变形过程进行了数值模拟,结果与实验及理论符合较好。提出了一套系统的液滴模型描述方法,为今后精确液滴变形形态数学模型的建立打下基础。 相似文献
58.
激光多自由度误差测量方法常被用于测量机床运动误差。半导体激光器由于体积小、成本低等优点,常被作为激光多自由度误差测量系统的光源。但是,大气扰动和测量系统的变形将导致半导体激光器的出射光束产生漂移,影响测量系统的稳定性。同时,由于半导体激光器的发光特点,其光斑常为椭圆形,从而制约了以半导体激光器为光源的激光多自由度误差测量系统的测量精度。因此,提出了基于双反射镜的光束漂移自动抑制方法,对半导体激光的光束漂移进行实时测量和补偿;同时提出了光束整形方法,在不加入其他光学元件的同时,修正半导体激光器的光斑形貌。在此基础上,设计并搭建了半导体激光多自由度运动误差测量系统。通过试验可得,测量系统水平直线度误差信号、竖直直线度误差信号、偏摆角误差信号和俯仰角误差信号的稳定性由光束漂移抑制前的6.9μm、6.7μm、5.4arcsec和4.6arcsec提高到光束漂移抑制后的5.5μm、2.5μm、1.3arcsec和1.7arcsec;直线度误差测量精度优于1.9μm,角度误差测量精度优于1.6arcsec。 相似文献
60.
"上海上英雄,伟大民族,不朽的国家葡萄牙……"这是葡萄牙国歌《葡萄牙之歌》开头的歌词。这个世界上最古老的航海大国,守望着大西洋,以海兴市,曾经辉煌一时,并以船坚炮利殖民征服了比本土大100倍的疆土。而今,这里是一片欣 相似文献