低温超塑性钛合金的超塑性研究

对一种超塑性温度相对较低的双相钛合金SPZ的超塑性能进行了研究.结果表明:740～800℃,应变速率恒为1.11×10-3s-1时,SPZ合金的最大拉伸延伸率均超过1600%;760°C,合金的超塑延伸率可高达2149%.760℃,应变速率高达1.11×10-2s-1时,合金的超塑延伸率仍可达1380%.也就是说,700℃/1hAC处理后,SPZ合金在试验温度范围内具有低温高速超塑性.SEM观察发现,超塑变形前,合金的晶粒细小均匀,平均晶粒尺寸只有0.89μm;应变速率为2.22×10-3s-1,740℃,760℃变形后SPZ合金的晶粒尺寸分别为1.51μm,2.33μm.超塑性变形的微观机制是以晶界滑动为主,晶内变形以及位错蠕变起了协调作用.     

T型导管冲压工艺

对特殊形状的小直径卷圆成形工艺进行了人 试验，确定了合理的展开形状，并制定出切实行的工艺方案。     

CAD/RP系统间数据模型的转换方法与发展

分析了当前 CAD和 RP系统间数据模型的各种转换方法，并指明了进一步的发展方向。 STL交换标准的局限和不足已日趋明显，由 CAD模型直接分层得到的 CLI格式将成为与 STL文件并存的一种接口格式。     

铝合金超薄板料的成形性能与工艺

分析了铝合金超薄板料成形的工艺性和主要成形障碍，研究了材料的热处理状态和成形工艺方法对成形效果的影响，解决了Ｎ５Ａ型飞机超薄蒙皮的成形工艺与质量问题。     

零件近净成形新工艺——差温无模锻造热力耦合有限元模拟分析

以AIS1045钢圆柱体在环形加热源局部加热下的差温无模锻造为例，利用热力耦合有限元方法模拟其成形过程。模拟结果表明，差温无模锻造作为零件近净成形的一种新工艺是可行的。差温无模锻造成形的关键是要获得和控制金属坯料内部适宜的不均匀分布温度场，加热环和冷却环的适当组合可以获得成形所需的温度分布花样。在快速变形方式下，变形前的温度分布花样基本上决定了金属的流动模式，变形过程的持续加热对其影响甚微；在慢速变形方式下，变形过程的持续加热对金属的流动模式产生一定的影响。     

圆柱壳轴向塑性动力失稳的第二临界速度

本文利用铝合金材料200多个9种不同厚度的圆柱壳研究在轴向冲击载荷作用下的塑性失稳问题。实验结果表明:不同半径a与厚度h比值的圆柱壳受撞击的塑性失稳,其屈曲模态会对应两个失稳临界速度V_(c1)、V_(c2),前者对应于轴对称屈曲模态,在a/h一定范围内后者比前者可以大一倍,一般是非轴对称屈曲模态,可认为它丧失承载能力。     

Y－TZP陶瓷超塑性变形特性和显微结构研究

在１３５０～１５５０℃下，对３ｍｏｌ％Ｙ２Ｏ３稳定的四方ＺｒＯ２多晶陶瓷（Ｙ－ＴＺＰ）进行了超塑性拉伸试验，最大延伸率达２８５％。研究了拉伸变形特性，测定了１４６０℃下的应变速率敏感性指数ｍ＝０．３７。扫描电镜、透射电镜和Ｘ射线衍射仪研究表明；Ｙ元素在晶界处偏析；超塑变形时晶粒明显长大；变形促进了四方相（ｔ）→单斜相（ｍ）ＺｒＯ２的马氏体转变，其相位关系为（１００）ｍ∥（１００）ｔ；，［００１］ｍ∥［００１］ｔ，αｍ＾αｔ＝９．３°，ｍ－ＺｒＯ２呈板条状。Ｘ射线光电子谱（ＸＰＳ）结果说明：晶界玻璃相不是陶瓷超塑性变形的先决条件。     

织物覆盖橡胶波纹软管制造技术研究

由于抽芯困难、织物起皱或断裂，传统的橡胶模压成型技术无法成型织物覆盖橡胶波纹软管。本文通过研究模具结构和制造工艺，介绍了一种无型芯反加压模塑成型导管柔性连接采用耐高压（工作压力〉0．2MPa）和耐空气的气密织物覆盖橡胶波纹软管反加压技术。     

热轧态Ti2AlNb合金超塑性变形行为的研究

研究了热轧态Ti2AlNb合金在1193～1233K温度范围内和1×10-5～5×10-4s-1应变速率范围内的超塑性变形行为.结果表明,在上述试验条件下Ti2AlNb合金表现出良好的超塑性,最高延伸率超过600%;合金具有较高的应变速率敏感指数,计算得到Ti2AlNb合金超塑性变形的表观激活能为283.05kJ·mol-1.此时Ti2AlNb合金超塑性变形主要是受晶格扩散所控制的晶界滑动机制,动态再结晶是合金超塑性变形的重要协同机制.     

等温锻造FGH96合金超塑性研究

对等温锻造FGH96合金的超塑性进行了研究.研究表明,FGH96合金在变形温度为1050℃和1100℃,初始应变速率ε0为1×10-2s-1～1×10-3s-1的拉伸变形条件下,均呈现出较好的超塑延性.在变形温度为1050℃,初始应变速率为1.67×10-3s-1时,合金超塑延伸率均可以达到825%.微观组织分析表明,FGH96合金超塑拉伸的断裂主要原因是空洞的长大和连接.