全文获取类型
收费全文 | 444篇 |
免费 | 60篇 |
国内免费 | 74篇 |
专业分类
航空 | 312篇 |
航天技术 | 76篇 |
综合类 | 60篇 |
航天 | 130篇 |
出版年
2024年 | 4篇 |
2023年 | 24篇 |
2022年 | 20篇 |
2021年 | 28篇 |
2020年 | 26篇 |
2019年 | 26篇 |
2018年 | 12篇 |
2017年 | 18篇 |
2016年 | 21篇 |
2015年 | 18篇 |
2014年 | 25篇 |
2013年 | 24篇 |
2012年 | 21篇 |
2011年 | 36篇 |
2010年 | 23篇 |
2009年 | 33篇 |
2008年 | 21篇 |
2007年 | 29篇 |
2006年 | 22篇 |
2005年 | 18篇 |
2004年 | 11篇 |
2003年 | 15篇 |
2002年 | 14篇 |
2001年 | 10篇 |
2000年 | 17篇 |
1999年 | 15篇 |
1998年 | 7篇 |
1997年 | 5篇 |
1996年 | 7篇 |
1995年 | 4篇 |
1994年 | 3篇 |
1993年 | 3篇 |
1992年 | 8篇 |
1991年 | 6篇 |
1990年 | 2篇 |
1989年 | 1篇 |
1987年 | 1篇 |
排序方式: 共有578条查询结果,搜索用时 62 毫秒
31.
含分层损伤复合材料层合板振动特性 总被引:1,自引:0,他引:1
针对复合材料层合板分层损伤区域上、下子板的畸变模态,采用自定义矩阵单元模拟其损伤区的接触刚度,建立了一种合理的层合板分层损伤有限元振动分析模型;在此基础上研究了分层深度和分层大小对复合材料层合板振动特性的影响.数值模拟结果与实验结果的对比表明:采用的自定义矩阵单元可以有效地模拟层合板的分层损伤,模态计算值与实验值的最大误差为10.67%,最小误差为0.34%;分层深度和分层大小对复合材料层合板振动特性有较大影响,随分层深度变化,固有频率最多下降50%;随分层大小变化,前4阶固有频率最多下降12%. 相似文献
32.
聚酰亚胺基复合材料由于其自身反应复杂,成型难度较大,带拐角的聚酰亚胺基复合材料构件,其拐角区域(以下称为R区或R角)更容易产生分层、架桥等缺陷,本研究从拐角处的应力及固化过程中的模具、零件热膨胀差异等方面着手,探讨了拐角处的分层缺陷的成因及机理,并通过试验进行验证。发现,铺层结构、模具形式、热匹配等因素对拐角处分层缺陷影响较大。 相似文献
33.
多维动态参数的多层Bayes融合估计 总被引:1,自引:0,他引:1
在多维动态参数的分层模型下,运用多层Bayes估计方法和离散线性模型状态估计方法,给出了动态参数的Bayes融合估计,并以飞行器试验分析的一些例子,说明方法的运用。 相似文献
34.
35.
36.
针对采用气动补偿空速系统以改善测高系统精度的现代飞机,简要介绍了高度分层的要求,阐述了引起飞机空速系统位置误差的主要误差源并进行了分析;给出了通过GPS速度法对残击机高度分层试飞验证结果,并对试飞结果进行了分析和讨论;结果表明,所得到的试飞数据可为飞机气动补偿空速系统设计和高度分层试飞方法研究提供重要依据。 相似文献
37.
38.
39.
采用RFI工艺分别成型了648和5228A环氧树脂基复合材料层合板,其增强材料为碳纤维无屈曲织物,铺层方式为[(0,90)/( 45)]s;测试了两组层舍板的拉伸性能、弯曲性能和层间剪切性能并做了比较分析;对破坏形式和机理进行了探讨.结果表明:5228A相对于648环氧树脂膜有较宽的低黏度区域,较长的凝胶时间;5228A与648层合板相比,拉伸强度高106%,拉伸模量、泊松比接近;弯曲强度高58%,弯曲模量高16%;层间剪切强度高62%. 相似文献
40.
改性双马来酰亚胺树脂在RFI工艺中的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
通过在改性双马来酰亚胺5405树脂中加入耐高温热塑性塑料聚芳醚砜(PES),获得了满足RFI工艺要求、具有良好成膜性的5405A树脂膜.该树脂膜在室温不粘手,能够任意弯曲.在熔渗温度(130℃)下,低黏度(≤500mPa·s)的保持时间长达70min.在宦温存放3个月后,不溶物含量由1.25%变化为2.02%,DSC曲线表明反应的峰始温度和峰顶温度与放置前无明显差异,130℃凝胶时间由137min变化为135min.参照5405树脂的固化工艺,制备了5405A树脂浇铸体和单向碳纤维帘子布(G0827)增强5405A复合材料,并对性能进行了评价.对比5405和5405A树脂树脂浇铸体的性能表明,5405A力学性能稍有降低,但韧性得到了明显提高. 相似文献