南京禄口国际机场传染病控制技术报告

南京禄口国际机场依据《国际卫生条例》、《中华人民共和国传染病防治法》、《中华人民共和国国境卫生检疫法》及其实施细则和其他卫生法律法规，对机场的出入境旅客及口岸人员进行有效的传染病监测和控制。自机场建立以来，已投入了大量的资金，建立了一套完整的口岸传染病监测与控制的管理模式，制定了从业人员体检、口岸出入境人员检疫、疫情的应急处理和报告、卫生宣传等方面相应的管理措施，配备了足够的专业人员、房屋、设备和器具，从而有效地防止了国际间传染病的传入和传出。     

简讯

民航总局贯彻落实温家宝总理有关民航安全的重要指示C A A C I m p l e m e n ts P r e m i e r W e n’s I m-po rta nt Instr uc ti o ns o n Ci v i l Av i a tio n Sa fe ty针对8月份国际上连续发生的几起重大飞行事故,国务院总理温家宝对民航的工作做出重要批示,要求中国民航“引以为训,高度重视和加强民航安全工作。”9月1日,民航总局召开了全行业安全生产紧急电视电话会议,民航总局局长杨元元要求全行业认真领会温总理的重要指示精神,把民航的各项安全工作落到实处。国家安全生产监督总局副局长梁家琨通报了目前全国的安全生产…     

微电子机械系统的发展与应用

在介绍了微电子机械系统的起源和特点的基础上，对微电子机械系统的加工、封装测试、及应用进行了较全面的论述，提出和展望了其广阔的发展前景。     

2006年陕西省高职高专院校学报工作会议召开

2006年5月25日至28日，陕西省高职高专教育学会学报工作委员会在商南县秦东宾馆召开了2006年度工作会议，这次会议是学报工作委员会今年初成立以来的第一次会议。来自商洛学院、榆林学院、西安医学院、陕西行政学院，陕西广播电视大学、陕西青年职业技术学院、杨凌职业技术学院、陕西工业职业技术学院、陕西国防职业技术学院、陕西能源职业技术学院、陕西财经职业技术学院、陕西交通职业技术学院、西安铁路职业技术学院、陕西铁路工程职业技术学院、陕西职业技术学院、西安外事学院、西安理工大学高职学院、西安航空职业技术学院、西安飞机工业公司工学院、西安航空技术高等专科学校等20所院校的24位主管学报工作的领导和编辑参加了会议。     

爆震波多管点火特性实验

为了研究液体火箭发动机爆震波多管点火的同步性能、多次点火重复性能以及点火火炬性能,组建了氢氧爆震波多管点火实验系统。采用氢气和氧气为工质,常温供气压力0.10.5 M Pa（表压）,混合比1.87.2,进行了多次实验。实验结果表明:爆震波点火技术可以在与液体火箭发动机贮箱压力相适应的较低的供气压力下获得高温（>1300℃）高压（>1 M Pa）爆震产物,并且具备良好的点火重复性能和多管点火同步性能,多次点火重复性时间差和多管点火同步性时间差均小于0.3 m s。爆震波多管点火技术适合用于多燃烧室液体火箭发动机的同步点火。      

无限大薄板中弯曲波的声辐射研究

介绍了无限大薄板中弯曲波的声辐射机理，推导了无限大薄板的辐射声压计算公式，得到了无限大薄板弯曲波结构声强与辐射声强的关系表达式，并给出实验测量和理论计算结果验证了理论的正确性，为进行结构声辐射研究提供了思路和方法。     

相位共振／相位分离一体化模态识别技术

基于激振力矢量优化和虚拟验证技术，提出了一种飞机地面振动试验的相位共振和相位分离一体化方法。具有密集模态的法宇航GARTEUR飞机模型实验应用证明了这一方法的有效性。本项研究对于改进复杂飞机机体结构的模态识别质量和效率具有重要工程意义。     

热防护用发汗冷却技术的研究进展(Ⅰ)--冷却方式分类、发汗冷却材料及其基本理论模型

综述了国内外航天热防护用冷却技术的分类、发汗冷却材料研究现状以及发汗冷却技术理论模型的研究进展.比较分析了发汗冷却技术与其他冷却技术的优缺点,并对发汗冷却技术的理论模型作了初步的探讨.     

航空新闻/航空市场

中国航空研究院与德国宇航院签署合作备忘录；中国一航高新技术成果亮相高交会；中航二集团环控系统技术研发中心成立；中国一航与空客签署A319机翼翼盒合同；“小鹰”500获得CAAC型号合格证；巴西航空工业公司EMB145空中预警和控制飞机在LIMA2005国际航展亮相；欧洲直升机公司将与中国合作研制新直升机     

主燃孔对旋流杯下游流场的影响

采用PDA（Phase Doppler Analyzer）测量系统对带双轴向旋流杯、主燃孔和冷却气流的模型燃烧室的主燃区流场（以下简称真实结构）进行了实验研究,测量了燃烧室内流场的特性,并与不带主燃孔和冷却气流的头部旋流杯（以下简称纯头部结构）的气流场进行了对比.发现真实结构燃烧室内的回流区不再是轴对称,主燃孔和二次气流的存在使回流区明显被压扁（最扁处的长轴约为短轴的1.6倍）;真实结构的回流区长度明显缩短,其长度L与旋流杯出口直径D的比值（L/D）约为1.3,而纯头部结构的L/D约为2.5.