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171.
B.K. Sharma B. Ishwar N. Rangesh 《Advances in Space Research (includes Cospar's Information Bulletin, Space Research Today)》2009
At 4.56 Ga, the accretion of the slowly rotating Solar Nebula led to the formation of Sun and its Planets in the plane of disc of accretion. Moon was formed by accretion from a circumterrestrial disk of debris generated by the glancing angle impact of the young Earth by a Mars size planetary embryo at about 4.5 Ga at a distance of 15,000 km. The Moon since then has migrated to the present position of 384,400 km from the center of the Earth. In course of this outward migration it has slowed down the spin rate of Earth and caused the lengthening of diurnal day length from 5 h initially to 24 h presently. The basic mechanics of Earth–Moon System has been worked out and theoretical determination of lengthening of day curve is carried out. This theoretical lengthening of day curve is compared with the observed lengthening of day curve based on paleobotanical evidences, ancient tidalites and Australian Banded Iron Formation. There is a remarkable correspondence between the two curves except for intermittent deviations due to geographical and geophysical factors. Based on the theoretical curve of lengthening of day, an empirical formula for the lunar orbital radius expansion is determined. Based on this empirical formula, simulation software is developed that gives the correct evolution of the semi-major axis (a) of our Moon for any time span from the inception to the time chosen under study. For mathematical simplicity the system is considered to be a two body rotating system throughout its evolutionary history of 4.5 Gyrs. This simulation draws the Moon’s spiral trajectory from its inception to any subsequent epoch. The terminal epoch is an input to the simulation software to arrive at the spiral trajectory of the Moon from the inception to the given epoch. The basic mechanics of Earth–Moon System and this simulation can be generalized to lay the foundation of simulation software for any Planet–Satellite pair or any Sun-Planet pair in our Solar System or Star-Planet pair in any Extra-Solar System. The basic dynamics has been found to be valid for Star–Planet pair also. So this Simulation Methodology can as well be applied to study the migratory evolution of Gas Giants also. 相似文献
172.
173.
174.
火焰筒压力损失对点火特性的影响 总被引:2,自引:4,他引:2
以3.0%火焰筒压力损失火焰筒作为基准,分别设计了2.5%和2.0%火焰筒压力损失的火焰筒,通过试验研究火焰筒压力损失对地面起动点火性能的影响,对火焰筒内部流场进行数值模拟.在火焰筒压力降3.0%以内的空气条件下,3种方案贫油点火边界基本一致,低压力损失火焰筒能够在更宽的压力降条件下点燃,2.5%方案的综合点火性能最好.结合数值模拟结果:压力损失降低至2.0%,流场结构与基准方案有较大的区别,对燃烧室的性能开始产生不利影响,2.5%方案与基准方案流场结构较为接近,定量的变化对燃烧室的性能影响是有益的. 相似文献
175.
针对现有建立寿命设计曲线方法的不足,采用容限法建立寿命设计曲线,对比并分析了各种方法的差异.对于大样本的疲劳试验数据,试验结果表明在不同应力水平材料寿命的分散性不同.为此在近似Owen容限法基础上提出了一种包含应力水平的分散性模型建立设计曲线,使其能够满足材料寿命在高应力分散性较小,低应力分散性较大的特点.根据Ti-6246疲劳试验结果,利用该方法计算得到的设计寿命在疲劳载荷为925MPa时提高了146%,在820MPa时减小了60.2%.从而提高了设计的经济性和可靠性. 相似文献
176.
177.
178.
针对近贫熄状态,研究锥形旋流器内燃料分布对模型燃烧室燃烧稳定的影响。在不同空气流量下对头部燃料分布A和B分别进行了锥形旋流器模型燃烧室的贫熄状态实验。结果表明:同样的进气条件下,分布B在贫熄时刻的过量空气系数是分布A的4倍以上,并在可比较的实验流量范围内保持明显的优势;分布B的火焰可以由锥形旋流器外缩入锥形旋流器内熄灭,而分布A的火焰不能缩入旋流器内部,只能在锥形旋流器外部以整团火焰的形态熄灭;锥形旋流器头部中心轴线上引入的少量燃料对燃烧室近贫熄状态的压力脉动有极大影响,分布B的压力波动幅值比分布A降低90%以上,压力波动主频从88Hz减小到50Hz。结合数值模拟计算,从切向涡量角度分析了近贫熄火焰前端稳定在不同位置的原因,比较了两种燃气分布下局部流场物理参数分布的差异,有助于理解与认识锥形旋流器内燃料分布对燃烧稳定性的影响。 相似文献
179.
为研究玻璃纤维增强铝合金(GLARE)层板高速冲击损伤容限,对单次、多次冲击载荷下GLARE层板的损伤特性进行了高速冲击试验和数值仿真研究。采用一级气体炮,在GLARE层板靶板的中心位置、边位置、角位置进行弹道冲击试验,获取弹道极限和损伤模式,然后结合数值仿真剖析动态响应特性。结果表明,弹道冲击条件下,GLARE层板主要通过塑性变形、金属层裂纹、脱胶、复合材料纤维脆断等损伤模式吸收冲击能量。边界约束效应对GLARE层板冲击损伤特性具有显著影响,主要表现在:约束效应导致不同位置冲击下GLARE层板损伤模式不同,包括成坑、金属裂纹和冲塞等特征;角位置冲击条件下,GLARE层板的弹道极限速度明显低于中心位置冲击结果;重复冲击条件下,角位置比与边位置和中心位置更容易发生穿透。 相似文献
180.
邵慧 《民用飞机设计与研究》2019,(4):41-44
民机自动飞行系统在截获LOC信标切入跑道中心线时,由于空间几何限制导致较大超调,会对飞行安全产生不利影响。针对这一问题,设计了一种考虑几何限制的航向道模式。为了解决LOC线性区外信号不能用于自动飞行指令计算的问题,利用飞行管理系统的现有功能计算出飞机偏离跑道中心线的水平偏差;使用切入点位置和最大滚转角的几何限制作为机动判断条件,同时以进入线性区作为LOC模式的激活条件,使得飞机在达到几何限制时能提前机动。最后,通过仿真对比了采用三种不同LOC截获方法时飞机的响应,仿真结果表明所提出的方法能够有效解决因几何限制导致的LOC截获超调问题。 相似文献