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771.
772.
飞机结构关键危险部位加速腐蚀试验环境谱研究 总被引:30,自引:8,他引:30
对在评定腐蚀条件下飞机结构的使用寿命(飞行小时数与服役日历年限)中具有关键意义的加速腐蚀试验环境谱进行了研究。在试验和分析基础上,提出了一种适用于战斗机关键危险部位的加速腐蚀试验环境谱,建立了疲劳寿命随加速腐蚀时间变化的关系式,用腐蚀程度对比方法确定了加速腐蚀环境谱与地面环境谱之间的当量关系,并已成功地应用于两种战斗机腐蚀条件下的使用寿命评定。 相似文献
773.
(001)取向DD100单晶合金高温慢拉伸断裂行为研究 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对单晶[001]取向的慢拉伸断裂行为研究发现,与真空中相比,空气中氧对单晶760℃温度下慢拉伸性能以及850℃温度下慢拉伸强度影响不大,但使850℃时单晶的延性下降;氧的存在不影响单晶的断裂方式,而改变单晶拉伸试样表面裂纹的扩展;空气中慢拉伸断口的主裂纹源位于断口边缘,而真空中主裂纹源则位于断口中间部位;无论是真空还是空气中,慢拉伸断裂为多源开裂,断口中存在(001)方形结晶面包围的孔洞。 相似文献
774.
775.
某涡轮盘低循环疲劳概率寿命数值模拟 总被引:3,自引:4,他引:3
针对发动机轮盘疲劳萌生寿命具有较大分散性,且难于准确确定安全寿命边界的特点,基于应变疲劳概率分析模型,以转速、材料属性、盘轴连接销钉孔处过盈量作为随机变量,应用响应面与蒙特卡洛模拟结合,获得某涡轮盘寿命概率分布,并得到可靠度为99.87%的概率寿命,与轮盘试验技术寿命吻合良好。 相似文献
776.
ε-N曲线和P-ε-N曲线整体推断方法 总被引:1,自引:0,他引:1
由于应变疲劳试验数据在lgΔεe-lgN (或 lgΔεp-lgN )坐标系中呈现散点形式,并且疲劳寿命标准差随弹性分量和塑性分量减小而增大,所以无法通过成组试验法和同方差回归分析测定ε-N曲线和P-ε-N曲线,目前采用的平均值法和Wissching方法均属于近似方法,存在较大误差.为此,本文采用异方差回归分析理论,建立了一种测定ε-N曲线和P-ε-N曲线的整体推断方法,该方法能够将不同应变水平下的试验数据作为一个整体进行统计分析,可以很好地处理散点数据和异方差数据.在ε-N曲线和P-ε-N曲线测试中,与传统方法相比,既可节省大量试件,又能有效地提高精度. 相似文献
777.
为了抑制飞行器结构局部区域内多个控制点的翘曲变形,提出考虑结构保形的拓扑优化设计新方法。基于由局部区域内保形控制点生成的人工附加弱单元(AWE),定义AWE的变形能约束函数,从而引入了对结构局部区域的多点保形约束,定量衡量并抑制了该区域内结构的弹性翘曲变形程度。进一步讨论并分析了保形约束与整体刚度之间的消长关系以及优化过程中可能存在的传力路径畸变现象。拓扑优化数值算例的设计结果对比表明,保形拓扑优化方法相比现有拓扑优化方法,能够有效抑制多点间的相对位移和翘曲变形,实现保形设计效果。 相似文献
778.
779.
采用应变速率循环法对TA15钛合金进行三组高温超塑性拉伸试验,变形温度区间为850~950℃,应变速率循环区间为5×10-6~5×10-4s-1。分析拉伸试验数据后,计算出TA15钛合金动态再结晶激活能Q,结合金相组织分析得出其热变形过程中发生了动态再结晶的结论;并利用Arrhenius模型构建超塑性本构方程,应用origin数据处理软件进行数据分析,求得TA15钛合金高温条件下的超塑性本构方程。运用1stopt软件修正了该本构方程,使其精度达到99.3%。结果表明,TA15钛合金的流动应力对变形温度较为敏感,随着温度的升高,流变应力逐渐减小,软化机制愈发明显,且在900℃附近的超塑性较好,伸长率达到了846%。 相似文献
780.
研究了 DZ408合金在950℃,1000℃和1050℃,应变比为0.05条件下的低周疲劳性能。结果表明:平均应变为正时,非对称循环应变控制会产生平均应力松弛现象,且随着温度与应变幅的增大,平均应力松弛速率增大;在950℃,1000℃和1050℃时,材料具有 Massing 特性,采用修正的 SWT 模型能很好地预测不同温度下应变比为0.05的低周疲劳寿命,且给出了修正 SWT 模型参数随温度变化的关系式Δεt 2σmax =(-38.9+0.101 T)N(0.96-0.0014T)。 相似文献