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711.
复合材料蜂窝夹芯板低速冲击后压缩强度估算 总被引:5,自引:0,他引:5
寇长河 《北京航空航天大学学报》1998,24(5):555-558
基于低速冲击后复合材料蜂窝夹芯板压缩破坏机理的实验研究,用当量分层来模拟Nomex蜂窝夹芯板的低速冲击损伤,假设当量分层区子层板的边界为固支,并且认为子层板失稳时夹芯板所承受的载荷为压缩破坏载荷.将计算结果与实验结果进行比较,表明了对面板无明显断裂的低速冲击损伤情况,用损伤当量法计算蜂窝夹芯板的剩余压缩强度是可行的. 相似文献
712.
毛细泵回路蒸发器的数值研究 总被引:1,自引:0,他引:1
文章针对毛细泵回路(CPL)蒸发器内的多孔芯结构, 建立了描述换热和流动的非稳态数值模型。该模型采用焓模型来处理多孔介质内工质的相变问题, 通过分区计算既避免了采用耗时复杂的自适应网格技术又能方便地跟踪汽液界面, 为处理多孔介质中的毛细力带来方便; 在处理流动问题时, 通过对源项的处理考虑了毛细抽力的作用, 体现了毛细抽力是CPL的动力源, 从给定的算例来分析, 该数值模型较好地反映了毛细芯的工作特性。 相似文献
713.
铁磁流体润滑中的非牛顿流影响 总被引:6,自引:1,他引:5
池长青 《北京航空航天大学学报》2001,27(1):88-92
利用外加磁场可以直接调节铁磁流体润滑膜的承载能力,因为在外磁场中铁磁流体的粘度增大. 实验研究表明,铁磁流体是一种非牛顿流体,它同时表现出Bingham塑性体和拟塑性体的特性. 铁磁流体的非牛顿流体行为受外磁场强度和方向的影响. 铁磁流体的本构方程可以表示为 τ(H,D)=τs(H)+η1(H)D+η2(H)D2.由于铁磁流体具有屈服剪应力τs(H),而可能出现"固态"核粘附于轴承表面上.铁磁流体的拟塑性体行为对核的生成条件有影响.在铁磁流体润滑的轴承中,纯剪切流截面C0不同于普通Bingham塑性体润滑的轴承.作为一个实际的例子而给出铁磁流体润滑平板滑块的承载能力和摩擦力的解. 相似文献
714.
715.
为研究激光选区熔化(SLM)成形技术制备SiC颗粒增强AlSi10Mg复合材料的成形机理,开展了SLM成形工艺参数(扫描间距、扫描速度)对致密度、机械性能等影响情况的研究。结果表明:所制备试样中SiC增强颗粒分布均匀,并与基体具有连续相容的冶金结合界面。当激光扫描速度从900 mm/s升高到2 100 mm/s时,在不同的扫描间距下,复合材料试样致密度均随之降低;当扫描间距在0.09~0.12 mm内变化时,在不同的扫描速度下,致密度变化趋势并不一致;在激光功率490 W、铺粉层厚0.04 mm、扫描间距0.12 mm、扫描速度900 mm/s时,制备的SiC颗粒增强AlSi10Mg复合材料试样得到最佳综合性能(相对密度99.1%,显微硬度198.7 HV0.2,抗拉强度341.9 MPa);在该最佳工艺参数下,成功制备出复杂结构的薄壁零件。研究为SLM成形SiCP/AlSi10Mg复合材料在航空航天和空间领域的应用提供了理论基础和实验依据。 相似文献
716.
提出了低温变形与热处理协同的2A14铝合金强韧化新方法,借助透射电镜、扫描电镜、金相显微镜、拉伸试验机等测试手段对比分析了室温和超低温变形工艺对2A14铝合金组织性能的影响。结果显示:与室温变形相比,超低温变形与热处理协同能够大幅提升合金综合力学性能。当超低温变形量达到20%,合金内部位错密度上升,第二相粒子尺寸更小,分布更为均匀,晶粒细化显著,合金综合力学性能达到最高,抗拉强度为474.5 MPa,屈服强度为426.5 MPa,延伸率为11.6%。 相似文献
717.
为了解决激光焊接铝合金对接接头的质量问题,本文采用热-结构耦合有限元技术,建立了在移动高斯热源作用下的三维激光焊接温度场和应力应变场的计算模型。首先,利用有限元软件MSC.Marc模拟焊接过程中试片级试样的温度和应力的变化及其变形情况;其次,研究试样瞬态温度场和应力应变场的变化规律及其分布特征;最后,探讨激光功率和焊接速度对接头质量的影响规律。试验中所选取的激光功率和焊接速度等工艺参数均通过数值模拟进行优化,并根据优化后的工艺参数完成激光焊接4 mm厚6061-T6铝合金平板对接试验。通过对焊接接头形貌的观察及分析进行热源校核,结果表明:仿真计算得到的焊接熔池边界温度达到6061铝合金熔点以上,且其形状分布与实际试验所得焊缝边界基本吻合,从而验证了模拟结果的准确性和可靠性。 相似文献
718.
719.
720.
钢铝复合的整体油箱结构密封,选择国内现有成熟的密封剂是否与之相容尚没有成功经验借鉴。针对这一技术特征,做了大量的对比试验研究,通过试验解决了钢铝复合结构整体油箱同XM-22B密封胶的相容性。 相似文献