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611.
丁叙生 《南昌航空工业学院学报》2000,14(3):26-29
本文介绍以主轴系统刚度与总功耗之比值最大比值最大为目标函数、主轴系统刚度的校验准则为主要约束条件的液体静压轴承优化设计方法,与普通设计方法相比,两种不同结构液体静压承经优化设计后,其单位总功耗的主轴系统刚度都成倍增加。 相似文献
612.
613.
航空柱塞泵配流盘结构动态优化方法 总被引:1,自引:0,他引:1
通过详细分析航空柱塞泵排油过程中的过流面积变化,同时考虑油液的压缩性和柱塞泵的泄漏,建立了航空柱塞泵瞬时流量的非线性数学模型.提出了一种航空柱塞泵配流盘结构的动态优化方法,该优化方法以航空柱塞泵瞬时流量脉动幅值最小为优化目标,采用旋转矢量法对配流盘结构参数进行实时在线寻优.仿真结果表明:该动态优化方法具有很高的效率和实用性,为航空柱塞泵的结构优化设计和消震、降噪研究提供了有力的理论依据. 相似文献
614.
在热量和质量传递过程中,流体的流动状态对整个传递过程有着重要的影响,为此,通过实验方法对以聚丙烯酰胺(PAM)溶液为代表的非牛顿流体在波壁管内的流动特性进行压力差和可视化研究.研究发现,PAM溶液存在一个最佳减阻浓度,在该浓度下与牛顿流体相比PAM溶液的转捩点明显提前.此外在脉动流场下,在一个脉动周期内,波壁管内流体存在明显的稳定流动和不稳定流动两种结构;相同净雷诺数条件下,脉动流场下波壁管内流体的流动混合情况比定常流动状态下强烈很多,意味着脉动流场具有更加优越的质量传递特性. 相似文献
615.
环形水射流流场的实验研究与统计分析 总被引:2,自引:0,他引:2
在11、12和15MPa射流压力下对环形自由水射流流场进行实验研究,以获得该射流场的能量特征与液滴尺寸分布规律.运用相位多普勒粒子测速(PDPA)技术对射流流场中的速度分布和液滴粒径分布进行测量,并对通过不同位置控制体的单个液滴行为进行了统计分析.研究表明:环形射流流束中心存在着较宽的高速区域,且射流能量沿着射流方向衰减缓慢;距离喷嘴的轴向距离越大,射流横断面上的速度与液滴粒径分布越平坦;射流压力对流束中心的轴向速度变化影响较大,对液滴粒径分布的影响不明显;射流流束中心区的湍流脉动较弱,但通过位于射流中心位置的控制体的液滴粒径谱较宽. 相似文献
616.
对某一发动机地面热试车液路固有频率及低频振动进行了分析.建立了集中参数模型,对地面试车时和飞行时的液路一阶、二阶纵向固有频率进行了计算.得出的结果与实际试验数据吻合.在计算分析的基础上,对发动机低频振动机理进行了分析.计算与分析表明:蓄压器参加发动机地面热试车会造成试车系统液路纵向固有频率的改变,由于改变了的液路纵向固有频率没有经过大量的实际试车考验,因而不能够排除引起低频耦合振动、并且导致试车故障的可能性.建议对于蓄压器参加发动机地面热试车应该慎重考虑.如果确实需要蓄压器参加发动机地面热试车,从安全角度出发,应该进行进一步的理论分析、试验工作.本文的数学模型对低频振动特性分析以及安全分析具有借鉴价值. 相似文献
617.
针对等静压设备的预应力钢丝缠绕缸体结构的缠绕方法、强度和稳定性理论,定义了一种基于等剪应力缠绕的预应力大型结构轻量化设计模型.结合工作内压为300MPa、缸体内径为500mm的缸体设计实例,利用多岛遗传算法成功地得到了最优化解.质量由传统设计的9.03t减轻到8.53t,减少了5.5%.经专家系统软件和有限元软件验证,方案符合结构强度、刚度条件,预紧态结构不屈服,设计不失稳,并满足内径尺寸大于500mm等设计要求,方案可行.分析表明,该优化模型合理,多岛遗传算法收敛效果好.该方法适用于大吨位、超高温超高压等静压设备的缸体缠绕结构优化问题. 相似文献
618.
全静压系统是飞机的重要系统,该系统泄漏或堵塞是波音和空客飞机的常见故障。ARJ21飞机也出现过全静压系统的相关故障。本文介绍了ARJ21飞机全静压系统的工作原理和故障排除过程,并向制造厂家排故手册的修订提出了合理化建议,也可为其他航司排除相关故障提供参考。 相似文献
619.
实验研究了近零冲角条件下叶片正弯曲对某大折转角扇形扩压叶栅壁面静压的影响。结果表明:直叶片吸力面静压系数等值线呈现明显的反"C"型分布,采用正弯叶片后反“C”型压力分布的强度逐渐增大;流道内静压被重新分布,其中流道内径向压力梯度的改变对附面层和损失发展影响最大;正弯叶片引起的叶展中部损失的激增是导致总损失增大的主要因素,其中15°正弯叶栅改善流动、减小损失的效果最好。 相似文献
620.
刘尊森 《燃气涡轮试验与研究》2000,13(1):23-26
概述带防喘执行装置的某型航空发动机在台架试车中出现的燃油压力脉动问题的排故试验,对油压脉动的原因和现象作了详尽的剖析。 相似文献