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81.
畸变进气下压气机叶片非定常载荷的数值模拟   总被引:1,自引:1,他引:1       下载免费PDF全文
乔渭阳  蔡元虎 《推进技术》2001,22(5):392-396
为了分析畸变进气在轴流压气机转子叶片表面产生的非定常激振力,采用二维无粘线化非定常流理论,建立了周期性气流条件下叶片表面非定常气动力的计算模型,根据实测的畸变实验数据,对某发动机的第一级叶片表面非定激振力进行了计算分析,结果表明在叶片的不同径向位置,非定常压力的分布规律不完全相似,而作用在叶片表面总的非定常气动力在叶尖部位最强。  相似文献   
82.
研究了SY 2 4B胶膜和SY H2糊状胶粘剂的剪切疲劳和蠕变性能。SY 2 4B胶膜和SY H2糊状胶粘剂同为中温固化的结构胶粘剂 ,SY 2 4B胶膜采用橡胶增韧 ,SY H2糊状胶粘剂采用热塑性树脂增韧。SY 2 4B胶膜虽然具有优异的韧性 ,但SY H2糊状胶粘剂的剪切疲劳和蠕变性能优于SY 2 4B胶膜 ,这与增韧剂种类与胶层厚度有一定关系。温度、应力和时间也是影响蠕变量的重要因素  相似文献   
83.
李凡  杨权 《红旗技术》2001,(4):3-10
在国内外发动机稳定性评定技术的基础上,分析研究了发动机的可用稳定裕度,其值应等于或大于多个降稳因子的需要稳定裕度之和,其中考虑了翻修后发动机制造、装配公差对喘振裕度的影响。其于这种认识, 参照第三代发动机的使用实践,提出了翻修后发动机试车的失速边界的验收方法。此外也提出了控制发动机试车质量的技术方案。  相似文献   
84.
某型发动机对畸变进气响应的流动耦合分析   总被引:1,自引:0,他引:1       下载免费PDF全文
吴虎  黄智涛  廉小纯 《推进技术》2003,24(3):219-221,235
建立了畸变进气下某型双轴发动机高压压气机,扩压器间流动耦合模型,完善了畸变进气对发动机稳定性影响模拟方法。数值模拟结果表明,考虑耦合影响给出的高压压气机出口静压畸变与其总压畸变不仅相位相反,而且随进口总压畸变强度变化而变化。据此所给出的高、低压压气机畸变响应和发动机推力响应特性也与进气道,发动机相容性理论相符合。  相似文献   
85.
低碳硅锰钢亚温等温淬火热处理工艺研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
通过对显微组织的分析和常规力学性能试验,对低碳硅锰钢亚温等温淬火不同热处理工艺进行了研究。  相似文献   
86.
给出了一个以CPLD为控制核心的基于计算机PCI总线高速数据采集系统的设计实例。介绍了系统的组成及工作原理,并详细地说明了系统硬件控制模块的CPLD实现。  相似文献   
87.
为了充分验证在某多级轴流压气机设计中采用的先进设计技术,对其进行了总性能试验、级间参数测量试验和径向压力畸变试验等多项研究,深入分析了试验数据,详细介绍了该压气机的性能特点和各级之间的匹配情况.结果表明,该压气机在全工况下达到或超过设计要求,具有优良的非设计工况性能和较强的抗径向畸变能力.  相似文献   
88.
滑行过程中火箭发动机泵系统各构件温度数值模拟   总被引:1,自引:0,他引:1       下载免费PDF全文
利用数值计算的方法,研究了某型液体火箭发动饥泵系统各构件及泵腔残余氧化剂在二次启动前滑行过程的温度变化。基于集总参数法建立了温度变化计算模型,并建立了泵腔残余氧化剂排空计算模型。计算结果与试车数据吻合良好。滑行过程中.涡轮温度下降,而泵壳体及进口管的温度升高;泵腔中残余氧化剂间歇排放。研究结果表明,滑行结束时泵系统的温度高于100℃,泵腔中残余氧化剂含汽率为1,不满足二次点火启动条件。  相似文献   
89.
研究了火箭发动机复合喷管的耦合换热及瞬态壁温的计算方法,考虑了扩散控制的C/C喉衬的稳态烧蚀,建立了封闭腔-净辐射模型计算喷管内的辐射换热,改进了喷管辐射换热的计算方法.计算了两种复合喷管的壁温随时间的变化,并与有关文献的结果进行对比.研究表明:在火箭发动机喷管的入口段,高温燃气对壁面的辐射换热热流比对流换热热流强;采用封闭腔-净辐射法计算火箭发动机喷管的辐射精度较高.   相似文献   
90.
一种涡轮发动机加速控制规律设计的新方法   总被引:10,自引:0,他引:10  
 提出了一种涡喷、涡扇发动机加速控制规律快速设计的新方法:在发动机稳态特性计算模型的基础上,通过额外增加转子提取功率,使得发动机稳态工作点(线)靠近喘振边界,在同时考虑燃烧室富油熄火边界、涡轮进口总温限制以及压气机喘振裕度限制的条件下,利用适当的控制规律描述形式并结合发动机工程研制中的经验,能够快速而准确地获得涡喷、涡扇发动机加速控制规律。对某型涡喷发动机加速控制规律的改进的计算结果表明,提出的加速控制规律的设计方法准确而有效。  相似文献   
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