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91.
为在轴向距离较短的风洞中调制出局部高湍流场,利用风洞试验的方法,对5种格栅(2种方型格栅、3种竖条格栅;3 cm×3 cm截面铝制型材组装)后的近流场区域进行热线风速仪测量,得到格栅后近场区域的湍流参数分布及各向同性特性,依据相关湍流参数的变化规律,引入无量纲量拟合近场区域湍流强度变化规律经验公式,拟合优度为0.96....  相似文献   
92.
93.
孙思诚 《推进技术》1984,5(3):25-36
本文根据火箭发动机推力等于作用在火箭发动机内外表面上压力的合力这一基本公式,引入在一定条件下喷管扩张段内的燃气压力与喷管截面半径成线性变化的关系,导出大料切角时斜切喷管火箭发动机的轴向推力和侧向力理论计算的近似公式。计算结果与六分力推力试验的测试结果相比颇为接近,说明该公式具有较好的计算精度,可以用于涡轮式火箭弹推力和转矩计算以及某些反推发动机的推力计算。  相似文献   
94.
经济信息     
《西南航空》2006,(8):34-34
2006年西部开发新开工12项重点工程2006年国家将继续在西部地区新开工12项重点工程,投资总规模1654亿元。这12项重点工程具体是:1、太原至中卫(银川)铁路工程;2、西部公路建设(含贵州都匀至新寨、宁夏中宁至盐池、新疆赛里木湖至果子沟);3、西部支线机场建设(榆林、赤峰机场迁建,河池、腾冲、康定机场新建);4.西部地区重点煤矿工程(含内蒙古胜利一号露天煤矿和宁夏梅花井煤矿);5、西部水电站建设(含向家坝、糯扎渡、景洪水电站建设);6、云南青山嘴水库工程;7、退耕还林配套  相似文献   
95.
为了实现电推进飞机电机的高功率密度和高效率,提出了一种无槽轴向磁场永磁电机,该电机在继承定子无铁心轴向磁场永磁电机高效率优势的同时,能够实现更高的功率输出能力。首先,阐述了3种轴向磁场永磁电机的拓扑结构,包括定子无铁心轴向磁场永磁电机、无槽轴向磁场永磁电机及无轭分块电枢轴向磁场永磁电机。在此基础上,分别对3种电机的绕组因数、转矩输出能力和损耗分布进行了深入分析,对其损耗产生机理和影响因素进行了研究。针对飞机推进电机应用场合,对3种电机的电磁特性进行了对比。结果表明,提出的无槽轴向磁场永磁电机具有高功率密度和高效率的优势,适合应用于电推进飞机。最后,研制了一台50 kW定子无铁心轴向磁场永磁电机原理样机,试验结果验证了理论和仿真分析方法的正确性。  相似文献   
96.
提出了可有效模拟轴向载荷的航空发动机轮盘低循环疲劳寿命试验方法。在综合考虑轮盘装配及工作温度场、转速等工作状态边界条件和载荷的基础上,对轮盘进行线弹性有限元应力分析,了解轮盘应力水平及寿命关键考核部位。在充分考虑试验器能力及试验过程的可监控性等因素下,设计了能有效模拟承受轴向载荷的轮盘低循环疲劳寿命试验装置、试验方法,并进行试验。最后,对试验结果进行分析,确定出轮盘预定安全循环寿命。  相似文献   
97.
高加速度冲击下固体推进剂药柱轴向形变的数值模拟   总被引:2,自引:1,他引:2  
研究了截面形状、长径比及模量对固体推进剂药柱受到高加速度冲击时发生形变的影响。数值模拟表明,当药柱为厚壁柱壳、星形及圆柱形时,药柱截面形状对发生小变形药柱的应变影响不显著,三种形状药柱的轴向形变、应力、应变值差别不大。而轴向形变与长径比成正比关系,并与模量成反比关系。  相似文献   
98.
放置倾角对轴向槽道热管传热特性影响的实验研究   总被引:1,自引:1,他引:1  
曲燕  栾涛  程林 《宇航学报》2006,27(3):493-497
对常温梯形轴向槽道热管在不同放置倾角下的传热特性进行了实验研究,着重分析了热管的放置倾角对轴向温度分布、最大轴向温差、总热阻、当量换热系数、最大传热量的影响,旨在为航空热管的地面性能测试提供参考。实验结果表明:热源在下垂直放置热管的蒸发段和冷凝段的当量换热系数分别是水平放置热管的1.5倍和2.5倍。热源在上倾斜放置的热管,水平放置的热管、热源在下倾斜放置的热管的平均总热阻成一个数量级递减,蒸发段的最大输入热流量依次递增一个数量级。  相似文献   
99.
薛光荣 《上海航天》2002,19(3):53-56
提出用一氧化二氮-乙炔火焰原子吸收光谱法测定热电池隔离粉中镁。介绍镁的最佳测定条件并具有良好线性范围的浓度,并对样品消化处理条件、干扰因素进行了综合考虑。该方法灵敏度高、重现性好,同时具有方法步骤简单、操作容易掌握等特点,达到了实验室分析质量控制的要求。  相似文献   
100.
采用Ti Al N涂层硬质合金麻花钻对钛合金(TC4)进行钻削试验,研究了切削用量对轴向力、加工孔壁表面粗糙度和切屑形态的影响。结果表明:轴向力随着进给量的增加而增加,轴向力随着转速的增加而减小。运用指数公式模型对轴向力实验结果进行回归分析,得到轴向力与转速以及进给量之间的关系式,并对该方程进行了检验验证误差均小于7%;随着进给量的增加断屑能力逐渐增加,切屑长度逐渐变短。在低转速和进给量为50 mm/min时切屑形态为短螺旋形切屑,此时排屑和孔壁粗糙度均为最佳。  相似文献   
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