全文获取类型
收费全文 | 1854篇 |
免费 | 473篇 |
国内免费 | 269篇 |
专业分类
航空 | 1482篇 |
航天技术 | 319篇 |
综合类 | 221篇 |
航天 | 574篇 |
出版年
2024年 | 24篇 |
2023年 | 89篇 |
2022年 | 93篇 |
2021年 | 117篇 |
2020年 | 111篇 |
2019年 | 116篇 |
2018年 | 81篇 |
2017年 | 95篇 |
2016年 | 115篇 |
2015年 | 128篇 |
2014年 | 117篇 |
2013年 | 123篇 |
2012年 | 131篇 |
2011年 | 123篇 |
2010年 | 113篇 |
2009年 | 107篇 |
2008年 | 93篇 |
2007年 | 95篇 |
2006年 | 73篇 |
2005年 | 77篇 |
2004年 | 62篇 |
2003年 | 55篇 |
2002年 | 53篇 |
2001年 | 56篇 |
2000年 | 40篇 |
1999年 | 37篇 |
1998年 | 42篇 |
1997年 | 28篇 |
1996年 | 28篇 |
1995年 | 30篇 |
1994年 | 25篇 |
1993年 | 24篇 |
1992年 | 28篇 |
1991年 | 24篇 |
1990年 | 18篇 |
1989年 | 13篇 |
1988年 | 3篇 |
1986年 | 4篇 |
1984年 | 1篇 |
1983年 | 2篇 |
1981年 | 2篇 |
排序方式: 共有2596条查询结果,搜索用时 538 毫秒
571.
572.
573.
为研究斜劈诱导斜爆轰波的波阵面弯曲效应,以期为斜爆轰的不稳定性及其演化规律提供新的见解,基于加权本质无振荡(WENO)格式空间离散和附加Runge-Kutta方法时间离散的求解器,针对不同的化学反应参数(释热量、放热速率和化学反应区参考长度)条件,开展斜爆轰波的数值计算研究。结果表明斜爆轰波沿波阵面的波角变化可分为3个区域:区域I,波角平滑减小;区域II,波角跃升后衰减;区域III,波角有规律振荡。波阵面法向速度-曲率关系在区域I呈现准垂直直线变化趋势,并伴随着爆轰波强度的不断衰减;在区域III则呈现出"D"形曲线,即由极曲线段、光滑水平变化段和拟线性变化段组成,为类胞格结构的周期性演变;区域II可认为是以上两个区域特征的耦合。不同的化学反应参数对斜爆轰波波阵面的弯曲效应影响存在较大差别。 相似文献
574.
575.
针对大升力体轨道再入飞行器末端能量管理(TAEM)段制导控制能力强、末端约束不惟一的问题,将TAEM段分为动压跟踪和着陆预备2个阶段,设计了不同的纵向轨迹剖面,从而将TAEM段在线轨迹生成问题转化为单参数搜索问题。第1阶段设计标称动压剖面为纵向参考轨迹,使得飞行器过程约束得到保证。第2阶段纵向剖面设计为标称高度剖面,从而使得末端点高度和倾角约束得到保证。根据末端动压误差设计修正律,迭代修正第一阶段动压剖面,从而使得最终的纵向轨迹满足所有的状态约束。在线轨迹递推采用以时间为自变量的数值积分,递推过程引入闭环制导律,通过实时修正攻角跟踪纵向剖面,修正倾侧角跟踪地面轨迹,从而保证在线生成的轨迹符合物理特性,降低闭环制导难度。在考虑初期再入末端大范围状态散布情况下,数值仿真显示了所提算法的鲁棒性。 相似文献
577.
文章针对太阳观测的物理需求,完成了角分辨率优于1″的太阳极紫外成像仪光学系统的研制。该系统采用经典卡塞格林光路结构。使用ZEMAX软件对所设计的光学系统进行分析,结果表明其在视场角±17′内的光斑均位于1个像素(13.5μm×13.5μm)范围内。在光学系统研制完成后,采用一种间接方法来检测光学系统角分辨率:首先利用ZYGO干涉仪检测光学系统的波像差,再根据检测的出瞳面上的波像差结果,计算出光学系统在19.5 nm工作波段的点扩散函数;结果表明,光学系统在视场角±17′的范围内,像素环围能量比均优于80%,在19.5 nm波段的角分辨率优于1″。 相似文献
578.
针栓式喷注单元雾化角模型分析 总被引:2,自引:1,他引:2
为了实现不同径向孔形的针栓式喷注器雾化角的准确预测,从动量守恒方程出发建立了液膜撞击液膜和液膜撞击液束的雾化角理论修正模型。对于液膜撞击液膜的喷注单元,模型中通过理论推导引入了2个变形因子,将撞击的几何变形效应与雾化角关联;对于液膜撞击液束,通过引入阻塞率定义有效撞击动量比,同时将液束入口孔形的影响隐含考虑在变形因子中,最后根据高速摄影试验结果和数值仿真结果获得了对应的变形因子组合系数,使得新的雾化角模型适应性更广、准确性更高。结果表明:引入变形因子和阻塞率的理论模型预测值与试验及数值仿真结果吻合很好;对于液膜撞击液膜,变形因子基本维持在0.9~1.1,根据试验结果及仿真结果,变形因子推荐值为C1=0.99和C2=1.06;对于液膜撞击液束,变形因子推荐值为C1=0.75和C2=1.25。该模型根据实际出口的轴向动量和合成总动量计算雾化角,隐含考虑了撞击作用造成的影响,较根据撞击前入口的轴向动量和合成总动量计算雾化角的常用模型预测值准确度显著提高,为针栓式喷注器的理论研究和工程设计提供了重要参考。 相似文献
579.
580.