全文获取类型
收费全文 | 1288篇 |
免费 | 150篇 |
国内免费 | 167篇 |
专业分类
航空 | 966篇 |
航天技术 | 161篇 |
综合类 | 241篇 |
航天 | 237篇 |
出版年
2024年 | 13篇 |
2023年 | 48篇 |
2022年 | 51篇 |
2021年 | 52篇 |
2020年 | 60篇 |
2019年 | 61篇 |
2018年 | 30篇 |
2017年 | 48篇 |
2016年 | 62篇 |
2015年 | 42篇 |
2014年 | 81篇 |
2013年 | 51篇 |
2012年 | 83篇 |
2011年 | 93篇 |
2010年 | 62篇 |
2009年 | 75篇 |
2008年 | 87篇 |
2007年 | 72篇 |
2006年 | 42篇 |
2005年 | 52篇 |
2004年 | 50篇 |
2003年 | 27篇 |
2002年 | 27篇 |
2001年 | 36篇 |
2000年 | 44篇 |
1999年 | 25篇 |
1998年 | 31篇 |
1997年 | 28篇 |
1996年 | 21篇 |
1995年 | 28篇 |
1994年 | 16篇 |
1993年 | 24篇 |
1992年 | 26篇 |
1991年 | 8篇 |
1990年 | 16篇 |
1989年 | 24篇 |
1988年 | 6篇 |
1987年 | 1篇 |
1985年 | 1篇 |
1981年 | 1篇 |
排序方式: 共有1605条查询结果,搜索用时 883 毫秒
81.
基于CFD/CSD方法的蜻蜓柔性翼气动特性分析 总被引:1,自引:1,他引:1
给出了一种基于计算流体力学/计算结构力学(CFD/CSD)的双向流固耦合方法.通过交替数字二叉树(ADT)搜索技术识别流固网格之间的宿主-受体关系.采用局部插值算法完成两套网格系统之间的数据交换,并使用Delaunay图映射方法来完成气动网格的移动.将自编的非线性结构有限元程序、接口程序与南京航空航天大学(NUAA)微型飞行器中心的流体计算程序3D2MUFS相连接,应用于蜻蜓柔性翼拍动飞行的气动计算中.计算结果表明:柔性变形使得蜻蜓翼的时均举力系数从0.31提高到0.53,时均推力系数从0.07提高到0.13,证实了柔性变形能改善扑翼的气动性能. 相似文献
82.
为了研究微型扑翼飞行器尾流对其平尾设计、飞行器稳定性以及飞行控制的影响,选取微型扑翼飞行器ASN-211为原模型,采用将其简化为二维的前后串列翼模型进行具体计算和分析。首先以Fluent动网格技术为背景,在用户自定义函数控制扑翼的非定常运动条件下进行不可压、非定常二维流动的计算,并研究在扑翼非定常运动条件下的模型的俯仰力矩特性。然后通过计算不同来流攻角、扑翼扑动频率、扑翼与平尾间距以及不同力矩中心下扑翼、平尾及总的力矩系数,讨论各个参数对力矩特性的影响。最后得出不同的扑翼扑动频率以及扑翼与平尾间距将会对平尾与扑翼的俯仰力矩间的相位差产生影响,所得结论为扑翼飞机的重心布置设计提供参考。 相似文献
83.
太阳能飞机一般都是大展弦比形式,气动弹性问题非常突出。先对飞机进行受力分析,确定在建立结构模型时需要考虑的关键问题,然后通过静力学分析确定吊舱所在位置,之后根据飞机外形参数建立详细的机翼结构模型和气动模型,再将飞机的结构模型和气动模型连接起来。对整个模型进行的气弹算例计算结果表明,这种建模是合理的。 相似文献
84.
85.
DLR-F4翼身组合体的阻力计算 总被引:2,自引:0,他引:2
为了考察自行研发的CFD软件的计算能力和阻力计算精度,本文采用LU—SGS方法、MUSCL差分格式和Baldwin—Lomax代数湍流模型,数值模拟了AIAA阻力计算工作室提供的DLR—F4翼身组合体的绕流流场,综合分析了easel和case2的气动力的计算结果,并与NASA Christopher L.Rumsey采用CFL3D6.0和AFRL/VAAC Don W.Kinsey采用Cobalt60提供的两组计算结果以及AGARD提供的两种不同风洞的测力试验结果作了比较。计算结果表明,本文计算精度与国外CFD软件相当。为了提高激波,边界层干扰的模拟精度,今后要重点加强湍流模型的应用研究。 相似文献
86.
87.
88.
89.
介绍了一种工作于三坐标测量机(CMM)上的线结构光三维视觉测头,实现自由曲面的快速检测。建立了系统的几何模型,对测头结构参数进行了优化分析。 相似文献
90.
采用复刚度法和变形能法,分析了管类结构的阻尼损耗因子,该阻尼损耗因子η除了受到模量比e、厚度比δ和平均半径比-γ的影响外,还与阻尼材料的损耗因子β成正比,并以海豚直升机救生绞车支架为例,分析了自由阻尼处理前后结构的阻尼损耗因子的变化. 相似文献