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821.
822.
燃烧剂箱体滚焊封头48h后在有些箱体上发现椭圆形小区域黑灰色粗糙腐蚀,其中第42号箱体在蚀区中部有一条纵向与对接焊缝正交的穿透性裂缝,蚀区内还有深1.2mm的蚀坑。X射线透视证明裂纹内存在着高密度物质;酚酞滴试腐蚀物为碱性;低倍观察在断口上发现弥散分布着微小银亮球状物,球状物周围是灰白色膜状物,与扫描电镜观察一致;电子探针测定球状物是汞;金相检验末发现母材有缺陷。工艺调查在酸洗工序中省略了热水洗及压缩空气吹干工序;滚焊机滚轮旁漏汞;焊后未排出冷却水并烘干箱体。据此分析推断是箱体上残留液蒸发后浓缩的硝酸与汞反应并腐蚀母材所致。模拟试验再现并证实了上述推断。 相似文献
823.
23Co14Ni12Cr3Mo超高强度钢具有优异的强韧性配合,逐步取代现役的超高强度钢,被广泛地应用于起落架等航空关键承力构件中。研究了23Co14Ni12Cr3Mo超高强度钢的应力腐蚀开裂(SCC)行为,对该材料的安全可靠应用具有重要的意义。采用双悬臂(DCB)试样研究了23Co14Ni12Cr3Mo超高强度钢在3.5%NaCl溶液中的SCC分叉行为,为该材料在航空航天领域安全可靠地使用提供了理论数据。采用扫描电子显微镜(SEM)对试验开裂后的断口形貌进行了表征,采用X射线电子衍射技术(XRD)结合能谱(EDS)技术对腐蚀产物进行分析。结果表明应力腐蚀裂纹扩展分叉,断口形貌在裂纹扩展前期、中期和后期分别为穿晶(TG)形貌、穿晶伴随沿晶(IG)形貌并含有二次微裂纹以及沿晶脆性断裂。该超高强度钢腐蚀产物主要包括Fe、Cr、Co的氧化物,结合Co、Cr、Ni、Mo在应力腐蚀过程中的变化,讨论了裂纹扩展分叉机理。 相似文献
824.
将钢筋、锈层及周围混凝土简化为多层空心厚壁圆筒模型,分别采用弹性和弹塑性方法分析了钢筋均匀腐蚀过程(钢筋腐蚀引起混凝土胀裂、完全开裂、裂缝达到一定宽度)。在理论上通过分析钢筋腐蚀率、锈胀力及混凝土保护层内边缘位移的关系,建立了钢筋早期腐蚀过程中混凝土内边缘位移与腐蚀率的线性关系。 相似文献
825.
针对5A06铝合金焊接对腐蚀敏感性的影响,研究了载荷作用下的不同焊缝方向(垂直、穿越)的5A06铝合金试样在50℃的3.5% NaCl溶液中的腐蚀行为的影响和焊接接头的电化学腐蚀行为。结果表明,经过110 d的盐水溶液浸泡后,2种焊缝试样均是热影响区首先发生腐蚀,表面的腐蚀坑两侧由于材料组织的不同分别呈台阶式和韧窝状。穿越焊缝试样应力腐蚀敏感性较低,腐蚀坑顶端应力集中,有滑移台阶;垂直焊缝试样应力腐蚀敏感性较高,腐蚀坑沿焊缝贯穿试样表面,腐蚀坑两侧呈平行撕裂状态。电化学极化曲线表明,热影响区、母材区和焊缝区的自腐蚀电位分别为-1.369、-0.791和-0.740 V。 相似文献
826.
采用超音速大气等离子喷涂技术,在铌合金基体上制备Cr2O3/MoSi2/CoNiCrAlY复合涂层,在1 000℃下进行Na2SO4熔盐腐蚀性能测试实验,对涂层腐蚀前后的物相、表面形貌和微观组织进行分析,并对涂层的熔盐腐蚀机理进行解释。结果表明:喷涂态复合涂层层间结合紧密,其中Cr2O3阻挡层组织致密,喷涂过程中颗粒完全熔化,形成的阻挡层有少量孔洞;循环腐蚀200 min后,Cr2O3阻挡层表面生成颗粒状腐蚀产物Na2CrO4,残留网络状Na2SO4。腐蚀后涂层内未发现熔盐渗入,无明显裂纹,涂层失重仅为1.28 mg/cm2,抗熔盐腐蚀性能良好。 相似文献
827.
系统研究大气等离子喷涂不同含量YO1.5掺杂氧化锆涂层(8YSZ、38YSZ和55YSZ)在1300℃下的环境沉积物(CMAS熔盐)腐蚀行为和机制。结果表明:8YSZ涂层会发生严重的CMAS熔盐腐蚀,在基体与CMAS界面处,通过溶解-再析出,生成非保护性、含Ca和较低Y含量的C-ZrO2,并有明显的晶界腐蚀现象;对于较高含量YO1.5掺杂的38YSZ和55YSZ涂层,随着反应的进行,除球状C-ZrO2外,还生成保护性的磷灰石(apatite)和石榴石(garnet)产物,能够有效阻止CMAS熔盐的进一步侵蚀;并且,55YSZ涂层表现出优于38YSZ的抗CMAS熔盐腐蚀能力。从光学碱度而言,YO1.5含量越高,涂层与CMAS熔盐的反应活性越高,越容易生成在CMAS熔盐中稳定存在的产物;从反应进程来分析,高YO1.5含量的涂层材料能够促使Y3+在CMAS熔盐中的饱和,进而生成更为稳定、连续的物相(如磷灰石、石榴石),避免基体材料进一步与C... 相似文献
828.
829.
结合国内外高强度不锈钢的发展情况,介绍国内此类钢种研发最新成果及其强韧化机理,综合评价了其发展趋势和应用前景。 相似文献