加速度表模拟输出放大器线路的调试方法

分析了加速度表模拟输出放大器调试过程中存在的问题，针对这些问题，采用新的调试方法调整零位，并分次落焊电阻，解决了线路板的零位偏差问题，增加了线路板的可靠性。     

加速度表模拟输放大器线路的调试方法

分析了加速度表模拟输出放大器调试过程中存在的问题，针对这些问题，采用新的调试方法调整零位，并分次落焊电阻，解决了线路板的零位偏差问题，增加了线路板的可靠性。     

NEFF620数据采集系统压力测量参数的现场校验及零位修正

本文介绍了NEFF620数据采集系统中压力测量系统的组成以及压力测量参数的现场校验及零位修正方法。     

弹道导弹中段机动突防发动机总体优化设计

针对弹道导弹中段机动突防,提出了一种突防方案的发动机总体参数优化设计。从中段机动突防运动学、动力学出发,基于战术需求明确突防发动机优化设计指标,采用进化算法进行了发动机总体参数优化,并给出了仿真算例。研究表明,速度增量大小和机动时刻给定时,零控脱靶量随速度增量方向的不同存在极小值和极大值,极大值方向近似垂直于视线方向,且最大值近似为待飞时间和速度增量大小的乘积,发动机设计总冲指标即在此理论推导上获取;进化算法有效地解决了8个设计变量、3个约束条件的突防发动机参数优化问题,优化结果合理,且实现了战术要求的脱靶量,很好地满足了弹道导弹中段机动突防对动力系统的要求。     

真实气体效应对高超声速轨道器气动特性的影响

基于一个7组元6反应动力学模型，采用NND差分格式求解化学反应Navier-Stokes方程，数值研究高超声速轨道器的绕流特性。重点讨论了轨道器气动特性在真实气体效应作用下对不同来流状态和不同舵偏角的敏感性。研究表明：真实气体效应主要发生在物面附近很薄的激波层内，缩短了激波的脱体距离，使激波层变薄，流动变量的梯度变大；空气的离解和电离导致轨道器的阻力系数比完全气体计算值低，压心位置前移。小攻角下，升力系数和俯仰力矩系数的真实气体计算值高于完全气体计算值，大攻角情形则相反。此外，小攻角时真实气体效应产生小低头力矩，而大攻角时产生小抬头力矩。单就舵面而言，真实气体效应使其阻力系数增大，使其升力系数和俯仰力矩系数在小攻角且非负舵偏角时变小，在大攻角且负舵偏角时变大。特别地，真实气体效应仅在零攻角且零舵偏角时对舵面的压心位置产生较大影响。     

调频调相转换器相位零值的判断

本文针对目前调频调相转换器相位零值测量中出现的问题,提出了作者的看法。首先,对调频调相转换器内高本振混频、鉴频器鉴频斜率可能为负、视频放大可能为倒相放大器和相位调制器斜率可能为负等四项可能造成侧音倒相进而影响其相位零值进行了分析;接着,对文献[6]所述的调频调相转换器在中频校准中存在的问题进行分析,并指出,这很有可能就是调频调相转换器相位零值是7.5°呢还是187.5°之争的根源所在。文章最后,叙述作者于98年4—5月间形成的在示波器上观察正弦调制信号波形与已调频渡、已调相波之间的对应关系来判断调频调相转换器相位零值是7.5°呢还是187.5°的另一种简便方法。也用这种方法判断证明了天上运行的东三卫星的调频调相应答机的相位零值没有测错。     

航天器环绕小行星Ivar的运动分析

将小行星Ivar近似为三轴椭球体，给出了非球形引力势函数，建立了航天器环绕小行星Ivar的轨道动力学方程。利用Jacobi积分常数绘制了航天器在Ivar周围的零速度曲线，并分析了航天器的可能运动区域，给出了航天器不碰撞小行星Ivar的边界条件及不同偏心率下的近拱点半径。分析了小行星Ivar扁率和椭率对环绕轨道的影响，数学仿真结果表明：在一个轨道周期内，顺行轨道的开普勒能量、轨道角动量、偏心率和近拱点半径变化较大，而逆行轨道的相应参数变化较小。     

抖动式激光陀螺零速率点误差分析

分析了抖动式激光陀螺经过零速率点引起的误差特征。根据此误差特征，系统地推导出该误差与陀螺参数的关系并进行了必要的讨论。     

一种新型辅助轴承的设计与试验

主动电磁轴承(AMB)的最大劣势在于承受外部冲击载荷的能力弱,必要时需借助辅助轴承承担其部分或全部载荷.本文介绍了一种新型辅助轴承--零间隙辅助轴承(ZCAB)的设计原理和试验情况.试验结果表明,ZCAB可在短时间内将AMB失效后坠落的转子重新平稳返回其回转中心,使转子继续正常工作.     

拉普拉斯—高斯滤波图象的边零边界及其分形维数

本文考察了用拉普拉斯－高斯滤波器对遥感图象过零边界的计算方法。给出了直接从遥感图象边界转换成过零边界的稳函数。分析可看到，从遥感图象边界化算出过零边界是局地性决定的方式，得到的过零边界相对于原遥感图象边界的偏差主要取决于图象尺度，边界的局地曲率半径和所用高斯函数的尺度常数。