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861.
作者普对横向气流中单个直射喷嘴下游稳定器表现集油问题做了一定的理论分析和试验研究,且两者符合的很好^[1,2]。本文利用以前结果,引入Longwell均匀搅拌器反应模型^[3]。考虑了稳定器油膜蒸发,回流区化学反应等因素。对稳定器回流区的气态油气比,燃烧效率和稳定工作范围做了深入的分析,得出来流参数,喷嘴口径,稳定器几何尺寸及位置对上述特性的影响。 相似文献
862.
本文对高反压下正压力指数的喷嘴雾化特性的可能原因进行了探讨。试验技术上采有稿压封闭容器,引起小液滴回流会造成液雾测量畸变。从机理上,本文提出两个因素:对空气雾化喷嘴,由强紊流脉动与液滴簇的相互作用会引起不同尺寸液滴碰撞而凝聚,对压力雾化喷嘴,可能出现由于高反压下液体微团速度迅速衰减而使气动作用力小于低反压下的气动作用力。本文详细分析了后一情况。证明通常文献及收中所述“高反压下促进雾化的气动作用增大”的论点,并不完全正确。 相似文献
863.
864.
积极发挥空管系统节省航空燃油的优势和作用 总被引:1,自引:0,他引:1
面对国际市场航空燃油价格上涨和航空公司航空燃油成本的上升,全球航空界都在积极研究和探索节省航空燃油的措施。国际航空运输协会统计表明,2003年全球民航行业燃油支出为440亿美元,而2005年则快速上升到970亿美元。中国民航全行业2005年航空燃油消耗也达到了930万吨的历史最高水平,航油消耗费用已占主营业务成本的35%左右。 相似文献
865.
866.
在民航业,油耗是运营商最大的成本支出。受经济和环保等因素影响,节油已成为运营商关心的头等大事。
美国航空运输协会(ATA)2012年1月的最新行业报告显示,从2000年至2011年第二季度,航空燃油费用涨幅高达267%,成为运营成本中上增涨最快的部分。ATA还表示,即使航空公司的用油量增加不多,但支出增加依然很大。 相似文献
867.
868.
869.
针对高热流密度燃烧室壁面热防护需求,提出了一种空气阵列射流冲击和燃油冷却肋板的集成冷却方式,在射流平均雷诺数Rej为1×104~3×104,燃油进口流速vf为2.33~5.23m/s内,采用数值模拟方法对其传热特性进行了研究,并基于壁面加热侧当量对流换热系数的概念,分析了基准肋板以及燃油冷却肋板的传热增强作用。与无肋板靶面的阵列射流冲击相比,带肋板阵列射流冲击的面积平均当量对流换热系数是前者的1.6倍,压力损失系数相对提高了约25%;采用燃油冷却肋板,加热壁面综合传热能力进一步增强,在Rej=1×104时,采用燃油冷却肋板的面积平均当量对流换热系数是基准肋板的1.5倍以上,即使在Rej=3×104时,燃油冷却肋板的传热增强比也可以达到1.2;燃油冷却肋板的出口温度相对进口温度的提升在20~50K内,其提升幅度随着射流雷诺数或燃油进口流速的增大而减小。 相似文献
870.
为了深入分析燃油喷嘴对燃气轮机燃烧室性能的影响,针对燃气轮机燃烧室中的直射式气动雾化喷嘴开展了数值模
拟,获得了气流流量、燃油流量和气液比对雾化性能的影响规律,喷嘴的雾化性能参数包括雾化粒径和雾化锥角。结果表明:气液
比和气流流量对该型喷嘴的雾化性能有显著影响,燃油流量对雾化性能的影响较小;气液两相间相对速度是影响该型喷嘴雾化性
能的决定因素,相对速度增大有利于减小雾化粒径,并增大雾化锥角;气流流量和气液比的增大均有利于雾化粒径的减小,燃油流
量的增加将使雾化粒径增大;增大气流流量、气液比和减小燃油流量均可使雾化锥角增大;该型喷嘴的雾化锥角变化范围为
30.12°~41.24°,雾化粒径变化范围为131.46~ 186.52 μm。喷嘴可实现在较小的雾化锥角变化范围内获得较宽的雾化粒径变化,
以此匹配燃气轮机燃烧室不同工作状态,具有较高的实用价值。 相似文献