全文获取类型
收费全文 | 719篇 |
免费 | 170篇 |
国内免费 | 23篇 |
专业分类
航空 | 807篇 |
航天技术 | 39篇 |
综合类 | 48篇 |
航天 | 18篇 |
出版年
2024年 | 14篇 |
2023年 | 32篇 |
2022年 | 40篇 |
2021年 | 47篇 |
2020年 | 41篇 |
2019年 | 41篇 |
2018年 | 20篇 |
2017年 | 20篇 |
2016年 | 35篇 |
2015年 | 40篇 |
2014年 | 42篇 |
2013年 | 46篇 |
2012年 | 56篇 |
2011年 | 57篇 |
2010年 | 34篇 |
2009年 | 43篇 |
2008年 | 36篇 |
2007年 | 30篇 |
2006年 | 20篇 |
2005年 | 18篇 |
2004年 | 21篇 |
2003年 | 12篇 |
2002年 | 11篇 |
2001年 | 14篇 |
2000年 | 13篇 |
1999年 | 12篇 |
1998年 | 13篇 |
1997年 | 10篇 |
1996年 | 12篇 |
1995年 | 10篇 |
1994年 | 5篇 |
1993年 | 13篇 |
1992年 | 8篇 |
1991年 | 15篇 |
1990年 | 8篇 |
1989年 | 10篇 |
1988年 | 2篇 |
1987年 | 3篇 |
1986年 | 4篇 |
1985年 | 2篇 |
1982年 | 1篇 |
1980年 | 1篇 |
排序方式: 共有912条查询结果,搜索用时 15 毫秒
681.
682.
为深入研究超燃冲压发动机的燃油主动冷却过程,在可压缩算法框架下,引入预处理技术、低耗散数值离散格式、一般流体状态方程、高压物性模型、燃油裂解模型等,发展了一套适用于求解一般流体低速可压缩问题的数值模拟方法。利用电加热管试验对数值方法进行了验证,并定量研究了PR-3燃油的冷却需求量及平板面板冷却槽道布置的影响。结果表明,数值结果与试验符合很好,证明当前数值方法在燃油冷却数值模拟中是准确有效的。针对350mm×90mm×6mm的平板面板冷却过程,需要约10g/s的燃油可确保1WM/m2热流下的防热安全。槽道布置对温度场影响明显,两侧进油方式比单侧进油的最大温差低约150K,均温性更好,更有利于降低结构热应力。 相似文献
683.
684.
气动加热与结构热传递耦合问题在航空航天领域非常重要.分析了飞行器持续受热过程中的耦合性,指出了耦合性在分析持续气动加热问题中的必要性.针对存在的耦合性,提出了一种处理方法,即在“飞机结构三维温度场分析”程序中增加气动热流工程算法,同时采用对流传热来模拟油箱内燃油与油箱内壁面传热.对流换热系数以及出口油温通过与油箱壁面结构温度耦合计算来确定,即在每个时间点上,将当前结构内壁面温度咒代入对流换热系数α以及油温L的计算公式,求得该时间点的α和t,以此实现气动/温度场/流场三个物理场的实时耦合.计算结果表明,耦合计算结果与试验结果吻合得很好. 相似文献
685.
本文研究了燃油在V型火焰稳定器表面收集的过程,提出了利用V型收集档板测量燃油在稳定器表面收集量的试验新方法,分析了集油率与各变量之间的关系,并得出相应的经验公式。文章比较全面地考虑了影响燃油收集的因素,提出了以组份燃油边沿作定性轨迹的概念,计算了稳定器表面的燃油收集量,计算结果和试验结果比较吻合。 相似文献
686.
本文利用脉冲激光展示了雾化槽的雾化过程,测量了油膜展宽和雾化槽的气流流场。对不同结构的挡板做了对比选型试验。发现雾化槽流场、挡板结构、燃油粘性和张力是造成油膜翻越的主要因素。雾化槽的燃油雾化主要来自雾化槽前边沿的油膜失稳雾化。 相似文献
687.
王毅 《南京航空航天大学学报》1993,25(4):545-553
本文介绍了一种新型燃油测量系统。由于此系统采用了新的测量方法和单片计算机数据处理及检测技术,因而不仅消除了飞机油量测量中的温度误差和姿态误差,精确测量了机上燃油量,而且还能自行进行系统故障检测、隔离和重构。 相似文献
688.
通航飞机发动机燃油系统测试台智能化程度普遍较低,测试效率和测试精度低下,严重危及飞行安全。针对某型通航飞机发动机燃油系统测试台设计缺陷和现有不足,采用计算机辅助测试技术和信息管理系统,在原理分析和系统重建的基础上利用特定的编程语言和数据库构建了一套专门的测试软件和管理系统,有效地提高了燃油系统部件的测试效率和测试精度。 相似文献
689.
针对火焰筒头部文氏管表面分别为无积碳和带有2mm均匀积碳、3mm左右不均匀积碳的试验件,运用相位多普勒粒子分析仪(PDPA)进行不同油气比状态的下游燃油雾化场的试验研究,得到了不同积碳形式对头部雾化场的影响。试验结果表明:在相同油气比状态下,头部带有不均匀积碳时,其下游流场的索太尔平均直径(D32)明显大于头部无积碳和带有均匀积碳的形式的;相对于无积碳和存在2mm均匀积碳状态,不规则积碳状态下的雾化装置下游燃油粒子数的密度沿周向分布更加不均匀;当头部带有均匀积碳和不规则积碳时,燃油雾化场的喷雾锥角增大。 相似文献
690.