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11.
本文用空间模式的二次失稳理论分析了Blasius边界层转捩实验^〔1〕中C-型失稳后扰动演化过程。其幅值演化曲线与实验曲线符合较好。 相似文献
12.
13.
原有的冲击后压缩试验夹具无法防止薄板的整体失稳,为了获得正确的破坏模式,通过有限元分析设计了新的试验夹具。试验证明了新夹具的有效性,没有改变试件原有的应力状态,可以获得与标准试验相同的破坏模式。对比了不同铺层比和不同材料复合材料薄板的冲击后压缩性能。试验结果表明铺层比对冲击后压缩强度的影响很大,不同铺层比层合板的冲击后压缩破坏应变基本一致,织物铺叠层合板的CAI性能略与单向带铺叠的层合板差别不明显。 相似文献
14.
15.
用不同厚度的中心穿透裂纹薄板拉伸试样,通过两种方法对两种高强薄壁材料的Kc进行了测试与研究,结果吻合较好,得之Kc均比经换算后的KIC高出30%,同时验证了Kc与板厚有关的结论,提出了裂纹失稳扩展时的临界状态及临界点的确定条件。 相似文献
16.
以薄板剪切失稳后张力场的理论计算公式和大量的试验数据为基础,从工程实际结构出发,建立了工程上实用的、半经验的薄板失稳后的张力场计算数学模型。利用FORTRAN语言编制了张力场计算程序,并运用该程序计算了N5A飞机机翼蒙皮和梁腹板先稳后的张力场。 相似文献
17.
本文对方舱舱体的装配应力、温度应力进行了粗浅的分析计算。对方舱面板局部失稳变形和鼓包原因作了一定的分析研究。提高泡沫(又称PU,下同)质量,提供尽可能平整的铝板是克服面板局部鼓包的重要途径,在结构上和工艺上有效地装配应力,注意温度应力的影响,是预防舱体面板局部失稳变形和鼓包的重要措施。 相似文献
18.
深度喘振是压气机运行过程中最为恶劣的、极具破坏性的流动失稳现象,与压气机部件性能以及系统特性紧密相关。本文通过在压气机上下游采用特斯拉阀以改变系统特性,对比分析了不同特斯拉阀方案对深度喘振的影响规律和机理。研究结果表明,特斯拉阀位置不同对压气机深度喘振特性的影响不一样:压气机下游采用特斯拉阀延长了深度喘振中充放气时间,降低了深度喘振频率同时增大了喘振圈大小;而上游采用特斯拉阀可贮存高温压缩流体,提升进口总温从而使压气机折合转速降低,进而降低压气机最大压升,减小了叶轮所受最大非定常轴向气动力和喘振圈的大小,有效控制了喘振强度。 相似文献
19.
为了探究TA15钛合金高温环境下的成形极限,明确本构方程中参数对成形极限的影响规律,建立了考虑高温软化效应TA15钛合金高温环境下的本构关系,利用高温成形极限试验平台及M-K失稳理论对TA15钛合金板高温环境下的成形极限分别进行了试验测试及理论预测。理论预测结果表明当温度从800℃提升至880℃时,平面应变状态下的极限主应变由0.18提升至0.33。基于M-K失稳理论和建立的高温本构模型,分析了本构方程中的参数对成形极限的影响规律,结果表明提高加工硬化指数、速率敏感因子及减小软化因子,均可以提升应变强化率的大小,进一步延缓沟槽内应变状态趋于平面应变状态,从而提升理论成形极限曲线在应变空间中的位置。此外,理论计算结果表明速率敏感因子对成形极限曲线的左侧影响程度要大于其对右侧部分的影响,该现象主要归因于速率敏感因子对不同应变大小下的应变强化率的影响不同。 相似文献
20.