全文获取类型
收费全文 | 451篇 |
免费 | 215篇 |
国内免费 | 13篇 |
专业分类
航空 | 393篇 |
航天技术 | 46篇 |
综合类 | 31篇 |
航天 | 209篇 |
出版年
2024年 | 2篇 |
2023年 | 12篇 |
2022年 | 34篇 |
2021年 | 23篇 |
2020年 | 18篇 |
2019年 | 28篇 |
2018年 | 30篇 |
2017年 | 34篇 |
2016年 | 29篇 |
2015年 | 36篇 |
2014年 | 28篇 |
2013年 | 23篇 |
2012年 | 35篇 |
2011年 | 31篇 |
2010年 | 23篇 |
2009年 | 33篇 |
2008年 | 20篇 |
2007年 | 17篇 |
2006年 | 20篇 |
2005年 | 28篇 |
2004年 | 17篇 |
2003年 | 22篇 |
2002年 | 15篇 |
2001年 | 15篇 |
2000年 | 12篇 |
1999年 | 7篇 |
1998年 | 3篇 |
1997年 | 5篇 |
1996年 | 11篇 |
1995年 | 6篇 |
1994年 | 7篇 |
1993年 | 5篇 |
1992年 | 5篇 |
1991年 | 3篇 |
1990年 | 10篇 |
1989年 | 4篇 |
1988年 | 4篇 |
1987年 | 7篇 |
1986年 | 4篇 |
1985年 | 4篇 |
1984年 | 4篇 |
1983年 | 1篇 |
1982年 | 1篇 |
1981年 | 2篇 |
1980年 | 1篇 |
排序方式: 共有679条查询结果,搜索用时 15 毫秒
321.
"我给它打100分!"长征二号F火箭托举神舟八号飞船精确入轨后,载人航天工程火箭系统总指挥刘宇说,这枚火箭与发射天宫一号的长征二号FT1火箭一起,创造了中国火箭入轨精度的最高纪录。11月1日5时58分07秒,长征二号F火箭点火起飞。在经过583秒的完美飞 相似文献
322.
323.
《航天器工程》2009,18(3):65-65
据中国载人航天工程网2009年4月9日报道,日本宇宙航空研究开发机构(JAXA)与三菱重工公司于4月2日在日本种子岛航天中心2号发射台完成了对H-2B火箭的首次系留点火试验。目的是验证两台发动机同时点火的安全性,确认火箭系统与地面设施的接口及发射前倒计时程序。点火进行了10秒钟,JAxA称,试验顺利,初步结果表明发动机工作正常。H2B的下一次试验主要演练倒计时程序,将持续点火150s,以获取更多的一级点火阶段火箭振动数据。日本官方已经初定于9月初进行首次发射,首个H-2转移飞行器(HTV)已在筑波航天中心进行最后阶段的测试,并计划于4月底转运至种子岛航天中心进入发射程序。 相似文献
324.
检测了涉及点火电嘴套筒螺栓的相关零部件,对点火电嘴套筒螺栓进行现场试验装配,计算并分析了图纸相关尺寸及扩散机匣、外涵道前段膨胀数据,确定了正确的使用工况,采用加长点火电嘴套筒螺栓长度的方法,解决了点火电嘴套筒螺栓粘连问题,为发动机正常试车及使用提供了安全可靠的保证。 相似文献
325.
据Spacenews网站2012年10月22日消息,美国蓝源(Blue Origin)公司在10月19日对其亚轨道乘员飞行器进行了逃逸系统试验,这是履行与NASA的第二轮商业乘员开发协议(CCDev2)的重要里程碑试验。此次试验在西德克萨斯发射场进行,通过逃逸助推发动机点火, 相似文献
326.
本文研究目的是确定在有NO_x的情况下温度与压力对H_2-空气点火延迟的影响.这里,点火延迟定义为由一均匀的、可燃的燃料-空气混合物在没有外界点火源的情况下形成火焰所需要的时间.在本文的研究中,是用H浓度达到峰值所需时间来表示的.在有NO的情况下压力与温度对H_2-空气点火延迟的影响示于图1.该图显示了在NO浓度达到约0.5%之前,在低温下添加NO会减小点火延迟.继续添加NO则引起点火延迟增加,甚至超过无NO时的点火延迟值.图1还显示了在较高压力和较低温度下添加NO的影响是很显著的.而且,NO不再影响点火延迟的温度随压力而增加.NO的影响是由于反应式32(见表 相似文献
327.
用DSC法研究了几种无铝推进剂的常压热分解特性。分析了燃速馔化剂对其点火性能的影响。在RDX/AP/HTPB推进剂配方中,催化剂使RDX的表观分解速率增大,而实际上减少了氧化性气体的生成量,不利于燃烧反应。AP分解温度提前对改善推进剂的点火性能起主要作用。在AO/AP/HTPB推进剂配方中,AO抑制了AP的分解,而催化剂的存在加速了AP的高低温分解,缩短了热反馈时间,表观分解热升高是改善点火性能的主要原因。燃速催化剂自身的分解放热也有利于促进推进剂点火燃烧。 相似文献
328.
为了研究在总温846K,总压0.7MPa,入口来流马赫数2.1的超声速来流条件下凹腔主动喷注对点火过程的影响,利用高速摄影相机进行观测,对比了凹腔前壁喷注、后壁面喷注等组合喷注方式下开展的发动机乙烯点火试验。基于对高速摄影图像处理的统计分析,研究发现在点火工况条件下,凹腔后壁面喷注相比于前壁喷注更容易使整个凹腔内形成稳定的火焰,当凹腔主动喷注当量比达到0.03时就能使凹腔内形成稳定的火焰;在凹腔后壁面喷注的条件下,当凹腔主动喷注当量比达到0.06,全局当量比达到0.17时,火焰就会穿过剪切层引燃凹腔下游横向射流,在整个发动机中稳定燃烧;凹腔前壁喷注和后壁面喷注相结合的喷注方式能进一步促进初始火核的形成与传播,当凹腔主动喷注当量比达到0.05,全局当量比达到0.16时,火焰就能穿过剪切层引燃凹腔下游横向射流,在整个发动机中稳定燃烧。 相似文献
329.
为研究隔层式双脉冲发动机Ⅰ脉冲尾部点火过程对隔层和Ⅱ脉冲药柱结构完整性的影响,以雷诺时均Navier-Stokes方程、k-ωSST湍流模型和固体推进剂热传导方程为基础,基于耦合传热方法建立推进剂点火与燃烧加质模型,同时结合流固耦合方法,详细分析了点火过程中燃气的非定常流动特性以及燃气冲击作用下隔层和Ⅱ脉冲药柱结构的力学特性。计算结果表明,尾部点火药气体喷射入药柱后端内孔和翼槽内形成回流区,导致翼槽侧表面首先点燃,同时迅速产生了二次着火点,加快了火焰传播过程,提高了升压速率;点火过程中燃烧室内初始低温气体被挤压至燃烧室头部,并与高温燃气持续相互作用,引起燃烧室头部压力剧烈振荡;点火冲击过程中,隔层表面压力差距较大,隔层外表面上等效应力最大值为3.7MPa,最大总变形量达10.1mm。 相似文献
330.
《燃气涡轮试验与研究》2017,(5):8-12
针对涡扇发动机在高空状态的风车起动点火失败情况进行了原因分析和油气匹配研究。通过分析影响风车起动点火的主要因素,找出了点火失败的原因是点火油气不匹配,偏离了燃烧室可靠点火的余气系数边界。在油气匹配研究的基础上,提出了调整点火油气比的解决措施,并在高空台进行了试验验证。验证表明:该涡扇发动机风车起动点火失败的分析评估方法和解决措施合理可行,可为同类型发动机风车起动点火匹配设计和评估提供参考。 相似文献