全文获取类型
收费全文 | 937篇 |
免费 | 336篇 |
国内免费 | 141篇 |
专业分类
航空 | 1057篇 |
航天技术 | 88篇 |
综合类 | 199篇 |
航天 | 70篇 |
出版年
2024年 | 10篇 |
2023年 | 37篇 |
2022年 | 68篇 |
2021年 | 48篇 |
2020年 | 54篇 |
2019年 | 54篇 |
2018年 | 59篇 |
2017年 | 49篇 |
2016年 | 57篇 |
2015年 | 62篇 |
2014年 | 62篇 |
2013年 | 66篇 |
2012年 | 49篇 |
2011年 | 53篇 |
2010年 | 40篇 |
2009年 | 52篇 |
2008年 | 39篇 |
2007年 | 28篇 |
2006年 | 22篇 |
2005年 | 21篇 |
2004年 | 25篇 |
2003年 | 26篇 |
2002年 | 24篇 |
2001年 | 23篇 |
2000年 | 36篇 |
1999年 | 26篇 |
1998年 | 31篇 |
1997年 | 34篇 |
1996年 | 46篇 |
1995年 | 27篇 |
1994年 | 24篇 |
1993年 | 78篇 |
1992年 | 29篇 |
1991年 | 15篇 |
1990年 | 17篇 |
1989年 | 11篇 |
1988年 | 6篇 |
1987年 | 2篇 |
1986年 | 3篇 |
1985年 | 1篇 |
排序方式: 共有1414条查询结果,搜索用时 984 毫秒
601.
本文讨论磁流体中间激波的相互作用规律.主要结论:中间激波汇合的产物为后向快简单波、后向慢简单波或慢激波、接触间断、前向慢激波和前向快激波,其中后向波成份和接触间断很弱.当左(右)激波较强时,中国激波碰撞产物为后(前)向快激波、后(前)向慢简单波或慢激波、负(正)切向间断、前(后)向慢简单波和前(后)向快激波. 相似文献
602.
《燃气涡轮试验与研究》2013,(6):53-56
传统的轴对称基准流场存在两个问题:进气道内收缩比较大,起动性能差;前缘弯曲激波在靠近中心体附近剧烈弯曲,激波损失很大,极有可能造成唇口激波脱体。为此,设计了新型的轴对称基准流场,把较强的前缘激波设计为两道较弱的预压缩激波,显著提高了进气道喉道的总压恢复系数。模拟结果表明,基于新型轴对称基准流场设计的内转式进气道性能优良,但存在溢流较严重等问题,还需进一步研究。 相似文献
603.
驻点壁面催化速率常数确定的研究 总被引:3,自引:1,他引:3
以平衡流动作为热环境估算的依据,提出了用数值求解非平衡Navier-Stokes方程和实验测量热流值确定模型表面材料催化速率常数的方法。用5组分17个化学反应Dunn-Kang空气化学模型和轴对称热化学非平衡Navier-Stokes方程,对激波管中球头和平头圆柱模型绕流流场进行了数值模拟,给出了驻点热流随催化速率常数变化的分布,并根据激波管实验测量的热流值确定了表面材料Pt、SiO2、Ni和某种 相似文献
604.
605.
606.
简述了蜡纸存贮法在高超声速脉冲风洞锥—舵干扰流场显示中的应用,给出了迎风面内舵周围干扰区立体和平面展开两种油流谱图,揭示了其三维干扰流动的特征。 相似文献
607.
为了提高超燃冲压发动机隔离段耐反压能力以及缩短其长度,在前期后掠斜楔数值研究基础上,设计了一种带后掠斜楔的隔离段,斜楔放置在隔离段进口的下壁面上,距隔离段进口长度约15%处,在非对称的隔离段进口来流速度为1.98马赫数的条件下完成吹风实验.实验结果表明,隔离段添加后掠斜楔后的最大承受反压从来流静压的3.55倍上升到3.90倍,提高了9.89%.相同反压下,带后掠斜楔的短隔离段长度缩短了15%.相同长度的带后掠斜楔的隔离段出口平均总压恢复系数由基准隔离段的0.694上升到0.710,提高了2.3%. 相似文献
608.
带减阻杆高超声速飞行器外形气动特性研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用高超声速风洞测力试验方法测量钝头飞行器头部减阻杆的高超声速气动特性,研究减阻杆的气动减阻原理,分析了多组不同构型减阻杆的减阻效果。结果表明,减阻杆显著减少了钝头飞行器高超声速的阻力,最大的减阻率达到60%之多;减阻效果与减阻杆构型和迎角状态密切相关;减阻杆会诱发稳定性、“热斑”以及非定常脉动等不利问题。 相似文献
609.
610.