全文获取类型
收费全文 | 1652篇 |
免费 | 454篇 |
国内免费 | 215篇 |
专业分类
航空 | 1897篇 |
航天技术 | 100篇 |
综合类 | 244篇 |
航天 | 80篇 |
出版年
2024年 | 16篇 |
2023年 | 81篇 |
2022年 | 88篇 |
2021年 | 95篇 |
2020年 | 99篇 |
2019年 | 84篇 |
2018年 | 75篇 |
2017年 | 97篇 |
2016年 | 118篇 |
2015年 | 104篇 |
2014年 | 100篇 |
2013年 | 87篇 |
2012年 | 119篇 |
2011年 | 125篇 |
2010年 | 118篇 |
2009年 | 97篇 |
2008年 | 107篇 |
2007年 | 70篇 |
2006年 | 65篇 |
2005年 | 59篇 |
2004年 | 58篇 |
2003年 | 53篇 |
2002年 | 41篇 |
2001年 | 26篇 |
2000年 | 40篇 |
1999年 | 20篇 |
1998年 | 24篇 |
1997年 | 44篇 |
1996年 | 22篇 |
1995年 | 25篇 |
1994年 | 29篇 |
1993年 | 27篇 |
1992年 | 28篇 |
1991年 | 16篇 |
1990年 | 21篇 |
1989年 | 26篇 |
1988年 | 14篇 |
1986年 | 3篇 |
排序方式: 共有2321条查询结果,搜索用时 46 毫秒
921.
922.
纵向涡对矩形通道内湍流流动特征影响的实验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本研究用风洞实验对矩形通道湍流边界层内嵌入的涡发生器参数进行了筛选;测量了单个涡发生器沿纵向对双侧壁面近壁边界层流场的干扰特性和通道嵌入涡偶的流动特性。找出了通道内嵌入涡发生器形成对近壁边界层流场干扰的较理想的涡发生器参数和涡偶的布局形式。 相似文献
923.
924.
本文在采用Rankine涡模型和冻结Oseen涡模型消除Karman涡街流场的速度奇性后,对Karman涡街流场进行了拓扑结构分析。证明Karman涡街流场的自由驻点表现为中心和鞍点。随着空间多数的变化,流动结构可具有三种形式。 相似文献
925.
细长旋成体大迎角绕流中的头涡与卡门涡的脉动压力特性 总被引:3,自引:0,他引:3
在迎角很大时细长旋成体背部流场沿轴向通常有两个截然不同的区域,其中卡门涡脱落区域位于后体,而头涡区域靠近旋成体头部。为了寻求两者的区别与联系,在两个风洞中分别用两个细长体模型进行测压和流动显示实验,得到了沿旋成体轴向不同区域的压力脉动特征,即头涡的脉动幅度相对卡门涡较大,而频谱峰频率则较低,而且随着迎角的进一步增大,头涡区会完全消失。 相似文献
926.
给出了涡喷/涡扇飞机定高定速巡航段航程的两种估算方法,考虑了机翼弯度和耗油率变化的因素,并进行了数值计算。与传统方法的计算结果进行比较表明:平板机翼和耗油率为常数的传统计算方法会导致巡航优化马赫数估算值过高,航程偏短。 相似文献
927.
胡传晔 《中国民航学院学报》1994,12(1):23-34
本文通过建立失速后的飞机平尾力矩系数表达式,提出平尾重要参数变差角,分析脱体涡卷对平尾的作用效果,所得出的飞机mz~α曲线与实验曲线基本一致,从而阐明了民航飞机深失速的机理以及预防和消除的途径。 相似文献
928.
该温度传感器采用直径Ф1,5mm的碰地型铠装热电偶作测温元件,其金属外套管由高温合金GH30制造。这种铠装热电偶短时工作上限为900℃,长期工作上限为800℃,时间常数小于0.3s,能经受发动机振动和高温气动力的作用而可靠地工作。信号放大器采用差动输入式,可与碰地型的热电偶输出信号相配工作,放大器抗干扰能力强,结构紧凑,电气性能好。该系统经飞行试验证明,性能稳定,工作可靠。 相似文献
929.
本文根据无粘流体的非定常热流理论,推导出声源在亚声速不可压缩流场中对机翼产生的非定常流体动力的精确解,讨论了典型翼段上单极子声源的位置对声致气动载荷的影响,并通过对声-涡耦合的分析,解释了限于弱扰动的声激励消除颤振的机理,为有源声控制技术应用于流致振动和涡流的控制提供了理论基础。 相似文献
930.