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161.
机翼—机身—吊架—短舱的跨声速流计算   总被引:2,自引:1,他引:1  
本文通过使用多块网格的嵌合全技术,计算了机翼-机身-吊架-短舱的跨声速流场。将机翼-机身-吊架-短舱流场分为机翼机-机身和吊架-短舱两个子区域,根据嵌套网格结构建立机翼-机身-吊架-短舱的组合网格,分别对这两个子区域根据相应的边界条件独立求解,然后采用嵌合体技术传递两个子区域的干扰信息,通过两个流场的耦合迭代得到机翼-机身-吊架-短舱流场的计算结果,数值模拟结果与实验结果进行了比较,两者吻合较好。  相似文献   
162.
文章介绍了寻找方案性翼身融合体飞机非圆柱形机身高效结构的研究工作。论证了使用简化的二维梁柱分析和优化方法对这种飞机中保持客舱压力的问题。然后分析和优化了一组详细的厚夹层板加肋壳结构方案的有限元模型。一般来说这些结构具有高的抗弯曲刚度,而没有曲度,在某种程度上同时承受内部压力及合成压缩载荷是很有效的结构。为了获得额外的结构效率,构造了一系列多舱室机身结构,通过内部加强壳结构和舱间墙结构中的薄膜应力,有效平衡了客舱的内部压力载荷。设计了一种外部加肋壳式结构承受由于外部压力载荷造成的压弯作用。对于有代表性的机身段进行有限元分析的初步结果来看,使用这种应力分离理论是成功的。这一方案还有一些另外的好处,它使客舱压力造成的气动表面的变形最小。主机身上下部分的管道空间可以直接用来通风。这种结构既可以作为防止压力泄漏事件的结构余度又可以提高防撞性能。应当进一步发展这些方案以利用固有的结构效率。  相似文献   
163.
引入多刚体运动模型,详细分析了伞刚体和弹刚体的受力和运动特性,运用Kane方法建立末敏弹在减速运动和稳态扫描段的完整运动模型,并进行数字仿真,仿真结果与实验结果有很好的一致性,并充分显示了该模型在数字仿真中的优越性。  相似文献   
164.
基于Navier Stokes数值计算的风洞收缩段设计   总被引:2,自引:0,他引:2  
运用Navier—Stokes数值模拟对不同收缩曲线和设计方案的风洞收缩段和试验段的流动进行模拟,并对收缩段的分离特性、出口速度均匀性以及试验段的速度均匀性和附面层厚度作出评价。计算格式在空间上采用中心有限体积离散,在时间上采用多步Runge-Kutta时间步长格式进行积分。  相似文献   
165.
徐孝诚 《强度与环境》1990,(1):23-27,22
在理论计算、飞行试验遥测结果和统计理论的基础上,本文用结构可靠性设计方法对无控弹头再入段最大横向过载情况安全系数进行了研究。研究结论是:对再入段最大横向过载情况安全系数取1.0与再入段最大轴向过载情况安全系数取1.5具有相同结构可靠性0.9999。从而避免了再入段最大横向过载情况结构强度不必要的过分保守,并为解决弹头设计的有关问题提供了依据。  相似文献   
166.
《推进技术》1990,11(6):78-81
合门 期发动机_- 消除侵蚀压力峰的一种工程设计,、…·二··。…··!…··王振锁 何益洲 李玉佩 邱善昌(1) 粘弹结构应力应变场与温度场全耦合的计算机程序及其应用………·、··、、·。··、、蒋辉国(7) 碳一酚醛材料的温度场及烧蚀&究~··巴……………………··。…。··郑雷 蔡峨 冯文澜(14) 一种小型烧蚀实验器的研制…………………·-…………………………。··-……蔡 峨(20) 脉动标量场的数值模拟……·::··。··、……·。··、。…、、·、…··、。、…,…………·。··、··一贾少波(25) 内部再生冷却推力室…  相似文献   
167.
文章提出在共同视场条件的一种新型分光模式来简化遥感器系统,并分析了该分光方案的优点和存在的问题,给出了采用此分光模式获得热红外图像。  相似文献   
168.
Gurney襟翼的单段翼型动态气动特性的影响   总被引:1,自引:0,他引:1  
在西北工业大学NF-3风洞中对OA212MK旋翼翼型加装Gurney襟翼进行了静、动态的测压实验。研究了不同高度的Gurney襟翼在翼型后缘有、无平板(TAB)状态时的增升效果。实验结果表明,高度为0.010c的Gurney襟翼使OA212MK旋翼翼型的最大静态和动态升力系数分别增加了22%和16%,而使OA212MK+TAB的最大静态和动态升力系数分别增加了19%和5%。  相似文献   
169.
黄崇锡 《推进技术》1986,7(2):65-76
文本采用由壁面的切线和法线构成的正交曲线坐标推导出了纵向大曲率壁面的附面层方程.它适于轴对称和平面的,内和外流的可压缩湍流和层流附面层.作者从附面层方程出发,发展了内区涡动粘性系数和内区涡动热传导系数的表达式.此表达式本身已考虑了曲率的影响,不需要对它另作曲率修正.本方法针对火箭发动机模型,取不同的喷管收敛段曲率半径进行计算.此无因次曲率半径等于1.7时的喉部区峰值热流要比无因次曲率半径等于10时峰值热流高13%.此外在同样的壁型面和同样的压力分布下,考虑曲率和不考虑曲率的计算结果差别明显,喉部热流差别达9.8%.  相似文献   
170.
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