全文获取类型
收费全文 | 2936篇 |
免费 | 646篇 |
国内免费 | 380篇 |
专业分类
航空 | 2418篇 |
航天技术 | 390篇 |
综合类 | 329篇 |
航天 | 825篇 |
出版年
2024年 | 27篇 |
2023年 | 104篇 |
2022年 | 128篇 |
2021年 | 135篇 |
2020年 | 153篇 |
2019年 | 197篇 |
2018年 | 106篇 |
2017年 | 114篇 |
2016年 | 135篇 |
2015年 | 136篇 |
2014年 | 138篇 |
2013年 | 130篇 |
2012年 | 183篇 |
2011年 | 197篇 |
2010年 | 153篇 |
2009年 | 176篇 |
2008年 | 174篇 |
2007年 | 164篇 |
2006年 | 150篇 |
2005年 | 134篇 |
2004年 | 102篇 |
2003年 | 133篇 |
2002年 | 107篇 |
2001年 | 93篇 |
2000年 | 94篇 |
1999年 | 59篇 |
1998年 | 65篇 |
1997年 | 56篇 |
1996年 | 78篇 |
1995年 | 46篇 |
1994年 | 56篇 |
1993年 | 40篇 |
1992年 | 45篇 |
1991年 | 32篇 |
1990年 | 31篇 |
1989年 | 34篇 |
1988年 | 17篇 |
1987年 | 8篇 |
1986年 | 9篇 |
1985年 | 11篇 |
1984年 | 4篇 |
1983年 | 3篇 |
1982年 | 3篇 |
1981年 | 2篇 |
排序方式: 共有3962条查询结果,搜索用时 850 毫秒
61.
62.
63.
粘流与无粘流的相互作用计算 总被引:1,自引:1,他引:1
本文总结了粘流/无粘流的各种计算方法和结果。重点在于介绍定常流动中的弱相互作用。首先叙述了弱相互作用的数学模型。给出了不可压流动和跨音速流动中粘流/无粘流相互作用的某些正耦合的计算结果。讨论了在分离区附近边界层正方法失效的原因。然后介绍了边界层反方法和适用于带分离的流动中半反方法耦合的粘流/无粘流的相互作用方法。文中也简单地总结了三维情况的应用和强相互作用。 相似文献
64.
65.
邹世钦%张长瑞%周新贵%曹英斌 《宇航材料工艺》2003,33(6):16-20
对碳纤维增强陶瓷材料抗氧化涂层的要求、组成与制备工艺以及最近抗氧化涂层体系的发展做了综述。并且对今后抗氧化涂层的发展作了一些展望。 相似文献
66.
电大尺寸散射体的RCS计算方法研究 总被引:1,自引:0,他引:1
为了更加有效的求解电大目标散射计算问题,在避免谐振区效应情况下获得复杂目标的隐身雷达散射截面(RCS)特性,引用混合场积分方程(CFIE),在快速算法的求解迭代过程中采用共轭梯度算法(CG)的收敛技术,能够稳定的求解电大尺寸的RCS。计算和分析了金属球双站RCS和金属立方体双站RCS,并和精确计算、相关参考文献进行了比较,证明了方法的正确性,计算结果稳定,在工程实际上有较大的应用价值。 相似文献
67.
68.
研究了铺层方式为「02/902/452/-452」S的航空用碳纤维增强树脂基复合材料(CFRP)准各向同性层合板板速冲击引起损伤的表征问题,通过落重冲击试验引入损伤程度D表示材料低速冲击后材料参数的变化大小,通过准静态球面弯曲线试验提出复合材料层合板抗冲击的三种表征参数:层内开裂临界能E1c,层间开裂(分层)临界能E2C,分层扩展阻为R。 相似文献
69.
70.
离心叶轮出口与无叶扩压器内部流动特性的DPIV实验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
在叶轮转速n=1500rpm对应的设计工况下,利用两维数字式粒子图像速度场仪(DPIV)对风机模型从叶轮出口至无叶扩压器区域内部流动状态进行整场测量,在"锁相"状态下获得沿扩压器宽度方向上三个径向面的瞬态速度场、涡量场的分布,并进一步对时均流场的流动特性进行全面讨论.测量结果表明:设计工况下,叶轮出口流动呈现典型的"射流-尾迹"流动结构,其对无叶扩压器内部流动状态具有深刻的影响.旋涡由叶轮叶片表面边界层的粘性切应力产生,并随流动被输运至下游无叶扩压器,然后随着流动的均匀化而逐渐消失.涡量的分布及变化反映了无叶扩压器内部流体相互掺混和能量传递、重新分布从而达到均匀化的过程.随着半径的增加,尽管无叶扩压器内流动在圆周方向亦逐渐趋于均匀化,但沿宽度方向的差距未得到改善,这将导致沿轴向α不变原则设计的叶片扩压器的二元叶片无法避免冲击损失. 相似文献