NF90摩托车转向轴套管的冷扩成形

本文通过对ＣＹ９０．０４．００１／转向轴套管的工艺计算，分析，论证了该零件扩成形的可行性，并通过对比优选了加工方案。同时对模具的结构特点进行了介绍，并着重介绍了冲头等的设计要点。     

曲线形超薄壁导管的模压研究

介绍了模压曲线形超薄壁导管的模具结构，研究了用扩径法模压导管的工艺。用滚压后的超薄壁管坯模压零件，可获得均匀的显微组织。     

《推进技术》1992年度总目次

第1 期发动机 S弯进气道旋流研究……………………………………………··。…杨国才 郑 遂(1) 气动格栅改善进气道流场的实验研究………,…………··梁 思 张传民 张 龙(8) 亚音速飞行器进气道内通道设计及性能计算………………………梁德旺 陈 晓(1) 燃烧室流场数值计算方法的改进………………··,……··,··,··,··,…常弘哲 胡鹤松(19) 冲压发动机突扩燃烧室燃烧效率的计算方法……_…。,…………·,、…………·王绍卿(26) 固体火箭发动机圆柱壳体的可靠性设计………·、·、·。·、。………··。……………··黄世荣(32) …     

洪都125摩托车车头前管的冷扩胀成形

本文分析了车头前管以冷扩胀成形代替切削加工的可行性,并介绍了工序设计及模具结构。     

一种FH／DS扩频接收机的码同步方案

设计优良的跳频(FH)/直扩(DS)扩频系统兼有DS系统和FH系统的特点。它能够克服二者的一些缺点,保持它们的优点,从而满足不同的系统性能要求。因为在系统中FH扩频方式与DS扩频方式同时使用,所以接收机就必须完成FH解跳和DS码的解扩。文中提出了一种FH/DS接收机的码同步方案。     

导管扩口浅析

多年来,我厂诸机种的导管刚性连接型式几乎都是按照航标HB4—52—76选用的。多数系统(如液压、燃油系统等)采用A型扩口(见图1)刚性连接。少数系统(如燃油、高空系统)少量地采用B型扩口(见图2)刚性连接。但是,由于B型扩口头的设     

旋流-突扩燃烧室冷态流场研究

本文对带有收扩段的轴对称旋流-突扩燃烧室模型的冷态流场进行了试验和数值计算.当旋流角为45°时,涡破碎是一个较弱的转变过程,流场受尾喷口收缩的影响较小.所以,带有收扩段和45°旋流角的旋流燃烧室比起其他结构形式的同轴旋流-突扩燃烧室具有类似超临界流动的特点.试验表明:当旋流角大于45°时,中心回流区反而减小.因此,对于旋流燃烧室来说,旋流强度增大,中心回流区并不一定增大.本文采用扩编的TEACH程序和SIMPLE方法对旋流流场进行了数值模拟计算.数值计算结果比较接近试验结果.     

卫星测控射频链路安全防护能力分析与设计

针对当前卫星测控射频链路面临的安全威胁,文章分析了不同测控体制的抗干扰能力,提出一种兼容直扩/扩跳频等多种体制的测控系统方案,采用多体制融合设计及基于窗函数的频域抗干扰算法,并在射频接收通道增加限幅器设计,在某遥感卫星的测控系统中应用,经过工程试验表明:此测控系统方案具备较高抗干扰能力和抗毁伤能力,可为其他有高抗干扰能力需求的卫星测控系统设计提供借鉴.     

不同锯齿对圆转矩形喷管红外辐射特征影响数值模拟

在考虑中心锥、波瓣混合器、火焰稳定器以及加力燃烧室筒体影响的条件下,将轴对称收扩喷管改型设计为圆转矩形基准喷管,进一步在喷管出口进行修型设计.并对不同锯齿喷管流动、换热与红外辐射特征进行了数值分析.得到如下结论:考虑高温部件后,喷管红外辐射强度的方向性特征更加明显;相比圆转矩形基准喷管,采用多个小尺寸锯齿时,射流高温区长度有一定缩短,采用单个大尺寸锯齿时,高温区长度进一步缩短,其正后方红外辐射强度降低;将轴对称收扩喷管改为圆转矩形喷管并加装锯齿后,强化尾喷流与外流掺混,降低其红外辐射强度的同时带来了一定的推力损失.     

冷却抑制二元收扩喷管红外特征的模型实验与数值研究

为研究二元收扩喷管排气系统的红外特征及其采取冷却措施后的红外抑制效果,设计了带有冷却结构的喷管实验模型,测量了3组实验状态下的喷管壁面温度和红外辐射强度分布,分析了喷管腔体内各部件的辐射贡献大小。研究结果表明:二元收扩喷管排气系统的积分辐射强度在0°方向上最大,并且随着角度的增大而减小;扩张板的壁面温度下降21.1%,侧壁的壁面温度下降26.6%,可使积分辐射强度降低11.5%~31.9%;在扩张段冷却的基础上,中心锥的壁面温度下降9%,可使积分辐射强度降低21.7%~38.9%。