全文获取类型
收费全文 | 1491篇 |
免费 | 232篇 |
国内免费 | 212篇 |
专业分类
航空 | 1237篇 |
航天技术 | 146篇 |
综合类 | 203篇 |
航天 | 349篇 |
出版年
2024年 | 11篇 |
2023年 | 48篇 |
2022年 | 94篇 |
2021年 | 73篇 |
2020年 | 88篇 |
2019年 | 76篇 |
2018年 | 50篇 |
2017年 | 76篇 |
2016年 | 73篇 |
2015年 | 62篇 |
2014年 | 58篇 |
2013年 | 66篇 |
2012年 | 97篇 |
2011年 | 94篇 |
2010年 | 64篇 |
2009年 | 68篇 |
2008年 | 78篇 |
2007年 | 83篇 |
2006年 | 66篇 |
2005年 | 74篇 |
2004年 | 59篇 |
2003年 | 45篇 |
2002年 | 36篇 |
2001年 | 52篇 |
2000年 | 36篇 |
1999年 | 30篇 |
1998年 | 37篇 |
1997年 | 41篇 |
1996年 | 38篇 |
1995年 | 29篇 |
1994年 | 24篇 |
1993年 | 30篇 |
1992年 | 23篇 |
1991年 | 18篇 |
1990年 | 11篇 |
1989年 | 11篇 |
1988年 | 5篇 |
1987年 | 5篇 |
1986年 | 4篇 |
1985年 | 1篇 |
1984年 | 1篇 |
排序方式: 共有1935条查询结果,搜索用时 156 毫秒
71.
热和离心力作用下高压涡轮转子的径向变形 总被引:2,自引:0,他引:2
热和离心力变化是引起燃气轮机高压涡轮叶顶间隙变化的重要因素,也是转子设计和强度计算中考虑的基本点之一.为了便于进一步研究叶顶间隙变化规律及对轮盘和叶片进行强度计算,本文建立了在热和离心力作用下燃气轮机高压涡轮转子的径向变形模型.定性分析和定量计算了不同工况下热和离心力分别对叶片、轮盘径向变形的影响,以及两者共同作用下的... 相似文献
72.
弯曲段壁面冲击发散冷却结构流量系数与冷却效率的实验 总被引:1,自引:3,他引:1
为了研究回流燃烧室弯曲段采用冲击发散冷却结构时的流量系数和冷却效率,设计了多种不同几何尺寸的实验件模型,分别对其流量系数和冷却效率进行了实验研究,得出如下结论:①弯曲段冲击发散冷却结构的流量系数较小,一般不会超过0.7.发散孔倾角为40°的流量系数要小于倾角为20°和30°的流量系数,流量系数随着发散孔纵向间距比的增大而减小.②弯曲段冲击发散冷却结构的冷却效率均随着吹风比的增大而增大,其冷却效率要明显高于直板冲击发散冷却结构,且这种差异随着吹风比的增大而逐渐减弱. 相似文献
73.
74.
75.
Kalman滤波器在机床热误差建模中的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
在辨识机床的热变形模型时,由于所能得到的样本数据较少且含有测量噪声,因此简单地采用传统的辨识方法效果并不理想.为此本文使用Kalman滤波器对数据进行处理以提高辨识精度. 相似文献
76.
圆锥弧面风挡玻璃成形轨迹 总被引:1,自引:0,他引:1
本文对玻璃板绕锥形模胎作纯弯曲运动轨迹进行了实用性理论推导,得出了成形过程中玻板上点的运动方程、板上直线的方向角随成形包角的变化以及玻板上定直线在垂直于模胎轴心线的截面上的迹线方程 相似文献
77.
对于时效前或时效后经过喷丸硬化处理的 Al-Cu-Mg(2014A)铝合金进行了平面弯曲疲劳和接触疲劳试验。时效后进行喷丸硬化处理,改善了高周循环范围内的平面弯曲疲劳和接触疲劳性能。时效前进行喷丸硬化处理,改善了低周循环范围内的平面弯曲疲劳和接触疲劳性能。试验过程中,尤其是在接触疲劳试验状态下,喷丸硬化产生的表面压应力下降,时效前的喷丸硬化处理可使这种下降明显减少,说明了为什么这种处理可以改善低周循环范围内的疲劳性能。 相似文献
78.
79.
通过时效曲线测量和电镜观察,研究了时效前的预变形对一种Al-Li合金时效行为和显微组织的影响。实验结果表明,时效前的少量预变形加速了时效析出过程,促进了S′(Al_2CuMg)相的析出。此外,经过预变形的试样时效后具有较大的时效硬化量,同时具有较窄的晶界无沉淀带。讨论了晶界无沉淀带形成的机理,分析了预变形和时效组织之间的关系。 相似文献
80.
赵福安 《燃气涡轮试验与研究》1994,(2):33-37
作在从事转子动力学研究的实践中,曾两次发现单盘光轴加弹支形式的转子经多次平衡不能减小振动的现象,在盘的不同角度试加配重后,振动响应也不明显减小。经长达数月的研究发现,盘倾斜至某一程度时,转子振动值不仅明显增大,而且用常规的平衡手段无法消除。经对盘轴锥形定位变形的力学分析。发现造成上述情况的原因是设计中对定位锥环变形规律认识不足,致使安装后盘的倾角过大。 相似文献