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101.
进行了普通退火态和双重退火态激光增材制造TA15钛合金显微组织观察和力学性能试验.试验结果表明:普通退火态为细片层α+β超细网篮组织,双重退火态为端部带根须状形貌的初生α相+超细β转变组织构成的特种双态组织;普通退火态激光增材制造TA15钛合金极限强度、屈服强度和疲劳极限均优于双重退火态;双重退火态激光增材制造TA15... 相似文献
102.
研制开发出了一种低黏度、高活性、高性能的室温RTM 成型用树脂体系———R602,其凝胶温度
为105℃,固化温度125℃,后处理温度175℃,Tg 为178℃;该树脂体系室温黏度较低,适用期在50 h 以上;固
化产物和复合材料具有优异的综合力学和抗吸水性能,树脂的拉伸强度为97. 2 MPa,断裂延伸率为4. 12%,弯
曲强度为162. 6 MPa。SEM 结果显示R602 树脂体系对纤维具有很好的浸润性。
相似文献
103.
对GH4169合金中心孔板材试样进行冷挤压强化,测试了挤压前后GH4169中心孔板材试样在663 MPa/20℃条件下的低循环疲劳寿命;分别采用扫描电镜、X射线衍射残余应力仪、表面轮廓仪分析了疲劳断口、疲劳过程中残余应力场的演化以及表面形貌。结果表明:冷挤压强化后孔结构的疲劳寿命提高为原始试样的2.6倍。冷挤压强化对孔壁的强化效果使得冷挤压试样疲劳源萌生于倒角处单源,而原始试样萌生于孔壁多源。经过50000周次疲劳实验,冷挤压强化残余压应力有所松弛,但进口端与出口端的表面残余应力分别保持了55%和75%。冷挤压后孔壁表面粗糙度R_a由0.354μm减小到0.297μm。 相似文献
104.
断裂韧性K1C和断裂门槛值 Δ Kth可靠性测定方法 总被引:1,自引:0,他引:1
采用定量方程随机化方法,建立了断裂p-JR-Δa曲线方程,断裂p-JR-Δa曲线与钝化线的交点即为试验测定具有可靠度p的J积分临界值(J1C)p值,根据断裂力学测试原理,由试验测定(J1C)p值可转化出断裂韧性(K1C)p值;还建立了断裂门槛ΔKth值的可靠性测定方法,并对试验数据进行了统计分析处理,得到了一些具有重要应用价值的结果和数据.研究发现:断裂门槛值ΔKth服从正态分布. 相似文献
105.
106.
碳化硅陶瓷基复合材料是高超声速飞行器及高推重比发动机等发展所需的关键材料之一,对冲击断裂韧性、缺陷及裂纹的敏感性有较高要求。采用夏比冲击试验测定3D针刺C/SiC复合材料的断裂韧性,研究其处于U型、V型缺口分别在与针刺平行、垂直的不同分布方向时对冲击断裂韧性的影响,并通过扫描式电子显微镜及光学显微镜等手段详细分析断口形貌。结果表明:U型试样的断裂韧性较V型试样对缺口线与针刺相对位置更为敏感,且缺口线与针刺纤维束平行时断裂韧性最差;针刺纤维束与0°和90°无纬布铺层交叉部位相对薄弱,原材料抗剪能力削弱。 相似文献
107.
108.
冷场发射扫描电镜表明,固化5228A/ PAEK 共混体系发生了反应诱导相分离,相形貌依次经历
了海岛-双连续-相反转的演化过程; DMA 试验表明,PAEK 的引入对5228A 基体树脂Tg 略有影响,但基本不
会改变原有树脂体系的使用温度;T800/5228A 经韧化后,在层间内形成了典型的相反转结构,裂纹扩展路径呈
现出波纹状,明显区别于原有的光滑平直裂纹路径,玉型层间断裂韧度(GIC)大幅度提高。 相似文献
了海岛-双连续-相反转的演化过程; DMA 试验表明,PAEK 的引入对5228A 基体树脂Tg 略有影响,但基本不
会改变原有树脂体系的使用温度;T800/5228A 经韧化后,在层间内形成了典型的相反转结构,裂纹扩展路径呈
现出波纹状,明显区别于原有的光滑平直裂纹路径,玉型层间断裂韧度(GIC)大幅度提高。 相似文献
109.
提出了一种改进的应力松弛试验方法,并用改进的装置测量了法兰接头紧固螺栓的室温应力松弛值,拟合了松弛方程曲线。根据螺栓应力松弛模型无温度变量的特点,利用L-M方法把温度引入了松弛模型,据此可推算在一定范围内革本温度和时间下的应务松弛指标。 相似文献
110.
介绍了Ti-10V-2Fe-3Al合金锻件的研制过程。通过锻造工艺和热处理工艺试验表明,该合金可实现中等强度下的高塑性和高韧性匹配,达到与30CrMnSiA钢相当的性能水平。 相似文献