某民用飞机机身典型壁板压损分析

通过RADIOSS显示有限元计算,对典型壁板结构的承载能力进行了计算分析,并与试验结果进行对比,验证了RADIOSS显式有限元计算分析的准确性。在此基础上,针对某民用飞机的机身壁板5种不同的典型壁板结构,分别在长度为200 mm和530 mm的情况下,采用有限元分析方法计算了长桁及壁板结构的压损和失稳情况,最终得出5种构型下的压损及失稳结果,为机身结构共性结构选型提供了数据支持。     

Blasius边界层C—型失稳的理论分析

本文用空间模式的二次失稳理论分析了Ｂｌａｓｉｕｓ边界层转捩实验＾〔１〕中Ｃ－型失稳后扰动演化过程。其幅值演化曲线与实验曲线符合较好。     

钛合金薄壁舱段热普旋过程凸缘失稳现象研究

旋压道次与轨迹及排布决定TC4钛合金热普旋零件的成形精度。道次多、旋压时间长,整个热旋系统的膨胀会较难控制,道次少,变形量大易引起不均匀变形导致零件失稳,因此优化TC4钛合金热普旋的道次与轨迹尤为重要。     

复合材料薄板冲击后压缩性能研究

原有的冲击后压缩试验夹具无法防止薄板的整体失稳,为了获得正确的破坏模式,通过有限元分析设计了新的试验夹具。试验证明了新夹具的有效性,没有改变试件原有的应力状态,可以获得与标准试验相同的破坏模式。对比了不同铺层比和不同材料复合材料薄板的冲击后压缩性能。试验结果表明铺层比对冲击后压缩强度的影响很大,不同铺层比层合板的冲击后压缩破坏应变基本一致,织物铺叠层合板的CAI性能略与单向带铺叠的层合板差别不明显。     

某型飞机前起落架收放作动筒耳环螺栓断裂故障分析

从断口理化分析、故障件检查、静强度、压杆失稳、出现裂纹后的剩余强度以及特殊受载情况等方面对耳环螺栓断裂故障进行了综合分析,找出了耳环螺栓断裂的原因。     

某型号喷管内壁成形缺陷分析及工艺改进

某型号喷管内壁为曲母线回转体零件,采用锥形坯料液压成形的工艺方法加工。成形后零件存在大端周圈起皱及小端喉部下方周向环状突起的缺陷,严重影响产品质量。为提高零件型面及尺寸精度,应用PAM-STAMP钣金数值模拟软件对零件的成形过程进行仿真,观察零件成形过程中坯料在模具型腔内的变形过程,并获得了坯料变形过程中的应力应变分布状况。同时,结合材料塑性成形理论分析,找到了该零件成形缺陷产生的原因,即模具型面及间隙设计不合理。进而,根据分析得出的零件变形规律及应力应变分布状况对模具型面进行设计改进,生产出了满足设计图纸要求的零件。数值模拟得到的零件壁厚及型面间隙与实际零件一致。可见,准确掌握零件变形规律,合理设计模具型面及间隙,消除了零件成形缺陷。     

平面应力断裂韧度Kc的测试与研究

用不同厚度的中心穿透裂纹薄板拉伸试样，通过两种方法对两种高强薄壁材料的Ｋｃ进行了测试与研究，结果吻合较好，得之Ｋｃ均比经换算后的ＫＩＣ高出３０％，同时验证了Ｋｃ与板厚有关的结论，提出了裂纹失稳扩展时的临界状态及临界点的确定条件。     

张力场在N5A飞机结构强度设计中的应用

以薄板剪切失稳后张力场的理论计算公式和大量的试验数据为基础，从工程实际结构出发，建立了工程上实用的、半经验的薄板失稳后的张力场计算数学模型。利用FORTRAN语言编制了张力场计算程序，并运用该程序计算了N5A飞机机翼蒙皮和梁腹板先稳后的张力场。     

对方舱舱体面板局部失稳变形和鼓包现象的分析

本文对方舱舱体的装配应力、温度应力进行了粗浅的分析计算。对方舱面板局部失稳变形和鼓包原因作了一定的分析研究。提高泡沫（又称ＰＵ，下同）质量，提供尽可能平整的铝板是克服面板局部鼓包的重要途径，在结构上和工艺上有效地装配应力，注意温度应力的影响，是预防舱体面板局部失稳变形和鼓包的重要措施。     

特斯拉阀对压气机深度喘振影响研究

深度喘振是压气机运行过程中最为恶劣的、极具破坏性的流动失稳现象，与压气机部件性能以及系统特性紧密相关。本文通过在压气机上下游采用特斯拉阀以改变系统特性，对比分析了不同特斯拉阀方案对深度喘振的影响规律和机理。研究结果表明，特斯拉阀位置不同对压气机深度喘振特性的影响不一样：压气机下游采用特斯拉阀延长了深度喘振中充放气时间，降低了深度喘振频率同时增大了喘振圈大小；而上游采用特斯拉阀可贮存高温压缩流体，提升进口总温从而使压气机折合转速降低，进而降低压气机最大压升，减小了叶轮所受最大非定常轴向气动力和喘振圈的大小，有效控制了喘振强度。