全文获取类型
收费全文 | 724篇 |
免费 | 124篇 |
国内免费 | 135篇 |
专业分类
航空 | 688篇 |
航天技术 | 57篇 |
综合类 | 124篇 |
航天 | 114篇 |
出版年
2024年 | 5篇 |
2023年 | 24篇 |
2022年 | 35篇 |
2021年 | 41篇 |
2020年 | 34篇 |
2019年 | 31篇 |
2018年 | 24篇 |
2017年 | 28篇 |
2016年 | 34篇 |
2015年 | 25篇 |
2014年 | 18篇 |
2013年 | 24篇 |
2012年 | 29篇 |
2011年 | 38篇 |
2010年 | 34篇 |
2009年 | 39篇 |
2008年 | 38篇 |
2007年 | 49篇 |
2006年 | 30篇 |
2005年 | 23篇 |
2004年 | 22篇 |
2003年 | 32篇 |
2002年 | 24篇 |
2001年 | 27篇 |
2000年 | 25篇 |
1999年 | 23篇 |
1998年 | 24篇 |
1997年 | 20篇 |
1996年 | 29篇 |
1995年 | 22篇 |
1994年 | 19篇 |
1993年 | 23篇 |
1992年 | 22篇 |
1991年 | 29篇 |
1990年 | 13篇 |
1989年 | 15篇 |
1988年 | 4篇 |
1987年 | 3篇 |
1986年 | 3篇 |
1983年 | 1篇 |
排序方式: 共有983条查询结果,搜索用时 15 毫秒
81.
粘接的非纯剪切计算法及其应用 总被引:1,自引:0,他引:1
本文提出了粘接非纯剪切计算方法,推导出一系列的计算公式,抽象出粘接性的概念。这些公式简单明确,便于应用。经用国内外的实验数据进行检验,都与实验事实很好地相符。 相似文献
82.
用不同厚度的中心穿透裂纹薄板拉伸试样,通过两种方法对两种高强薄壁材料的Kc进行了测试与研究,结果吻合较好,得之Kc均比经换算后的KIC高出30%,同时验证了Kc与板厚有关的结论,提出了裂纹失稳扩展时的临界状态及临界点的确定条件。 相似文献
83.
综述了国内外在TiAl基金属间化合物超塑性研究方面所取得的成就,内容包括超塑性力学性能及其影响因素。最后,对TiAl基金属间化合物超塑性成形的应用前景进行了展望。 相似文献
84.
较详细分析了现代战斗机翼-身接头的构造和连接形式以及各种形式的优缺点和选择这些结构形式时的注意事项,并对现代战斗机翼-身接头形式未来的发展趋势作出预测。 相似文献
85.
86.
利用小波分析所具有的时频特性特点,针对涡扇发动机起动过程存在的压力脉动异常现象,获取信号随转速变化的频谱图。重点介绍了发动机脉动频率分析方法,并结合试验测点布局,根据不同脉动的频率特点,对其脉动成分进行分解,分析出脉动频率产生的原因,为发动机起动问题的解决提供支持。研究结果表明:利用小波分析进行发动机起动过程的脉动异常研究,形象、直观,具有一定的工程应用价值。 相似文献
87.
采用Zn-14.1Al-0.9Si和Zn-21.5Al-1.5Si两种钎料钎焊获得铜/铝接头,研究了Cu/Zn-Al-Si/Al接头Cu母材/钎缝界面结构、钎缝中心区显微组织、接头抗剪切性能和断口形貌.研究发现,Cu/Zn-14.1Al-0.9Si/Al接头和Cu/Zn-21.5Al-1.5Si/Al接头界面结构均为Cu/扩散层/Al4.2Cu3.2Zn0.7,其中Al4.2Cu3.2Zn0.7化合物层厚度分别为1~2 μm和3~4μm.2种铜/铝接头钎缝中心区均由α-Al固溶体,η-Zn固溶体,Zn-Al共晶和Si单质组成,未发现脆性CuAl2化合物.由于具有较薄的界面化合物层,在剪切力作用下,Cu/Zn-14.1Al-0.9Si/Al接头断裂一部分起源于Al4.2Cu3.2Zn0.7化合物层,另部分起源于界面扩散层,而Cu/Zn-21.5Al-1.5Si/Al接头断裂均起源于较厚的Al4.2Cu3.2Zn0.7化合物层.因此,Cu/Zn-14.1Al-0.9Si/Al接头的抗剪切强度高于Cu/Zn-21.5Al-1.5Si/Al接头,分别为60.1MPa和55.6MPa. 相似文献
88.
分析了在胶粘剂剪切强度检测过程中,胶接材料表面处理方法、胶层的厚度、测试时加的垫片厚度和试样的夹距距离、涂胶时的晾置时间等因素对检测结果影响。研究结果表明,上述因素不仅直接影响了胶粘剂粘接强度的大小,而且关系到胶粘剂剪切强度检测试验的测试结果。 相似文献
89.
以薄板剪切失稳后张力场的理论计算公式和大量的试验数据为基础,从工程实际结构出发,建立了工程上实用的、半经验的薄板失稳后的张力场计算数学模型。利用FORTRAN语言编制了张力场计算程序,并运用该程序计算了N5A飞机机翼蒙皮和梁腹板先稳后的张力场。 相似文献
90.
本文对方舱舱体的装配应力、温度应力进行了粗浅的分析计算。对方舱面板局部失稳变形和鼓包原因作了一定的分析研究。提高泡沫(又称PU,下同)质量,提供尽可能平整的铝板是克服面板局部鼓包的重要途径,在结构上和工艺上有效地装配应力,注意温度应力的影响,是预防舱体面板局部失稳变形和鼓包的重要措施。 相似文献