全文获取类型
收费全文 | 1728篇 |
免费 | 425篇 |
国内免费 | 170篇 |
专业分类
航空 | 1460篇 |
航天技术 | 237篇 |
综合类 | 187篇 |
航天 | 439篇 |
出版年
2024年 | 19篇 |
2023年 | 66篇 |
2022年 | 79篇 |
2021年 | 89篇 |
2020年 | 91篇 |
2019年 | 97篇 |
2018年 | 50篇 |
2017年 | 91篇 |
2016年 | 74篇 |
2015年 | 72篇 |
2014年 | 111篇 |
2013年 | 91篇 |
2012年 | 97篇 |
2011年 | 98篇 |
2010年 | 122篇 |
2009年 | 87篇 |
2008年 | 92篇 |
2007年 | 92篇 |
2006年 | 75篇 |
2005年 | 60篇 |
2004年 | 69篇 |
2003年 | 68篇 |
2002年 | 79篇 |
2001年 | 61篇 |
2000年 | 46篇 |
1999年 | 33篇 |
1998年 | 32篇 |
1997年 | 38篇 |
1996年 | 48篇 |
1995年 | 32篇 |
1994年 | 31篇 |
1993年 | 18篇 |
1992年 | 24篇 |
1991年 | 28篇 |
1990年 | 18篇 |
1989年 | 14篇 |
1988年 | 7篇 |
1987年 | 6篇 |
1986年 | 5篇 |
1985年 | 2篇 |
1984年 | 4篇 |
1983年 | 4篇 |
1982年 | 1篇 |
1981年 | 2篇 |
排序方式: 共有2323条查询结果,搜索用时 984 毫秒
681.
研究了具有空间相关性随机风荷载有色噪声过程的数学模型,讨论了用随机白噪声过程滤波生成脉动风荷载的方法。高阶振型对大跨屋盖随机风致响应的贡献不可忽略。本文根据模态解耦原理并结合精细时程积分法,提出了多模态随机离散精细积分法,推导了大跨屋盖风致响应与风效应系数的计算公式。通过大跨屋盖刚性和气弹模型风洞试验,计算了屋盖随机风致动力响应时程。同时研究了大跨屋盖的荷载风效应系数和位移风效应系数的分布情况,结果与有限元分析较吻合,验证了多模态随机离散精细积分法的正确性,证实了该方法是一种简便、快速、准确的大跨屋盖风致响应计算方法。 相似文献
682.
采用平板叶片模型,测量了静止和旋转状态气膜冷却换热系数(hg)的分布规律,重点研究旋转对气膜冷却换热系数的影响。测试表面气膜孔直径D=4 mm,流向倾角α=30°,展向倾角φ=90°。实验转速ω=0,800 r/min,主流雷诺数ReD=3 191,吹风比M=0.4~2.0,密度比DR=1.02。采用宽幅低温液晶测量叶片表面的温度场。结果表明,旋转使得气膜在展向上发生较明显的偏转,且吸力面上气膜偏转程度要大于压力面;吹风比对换热系数的影响较大,且这种影响在静止与旋转状态差别很大。 相似文献
683.
684.
随机谱中小幅载荷对裂纹扩展寿命的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
采用7050-T7451铝合金标准中心裂纹拉伸试样进行随机谱载荷下的疲劳裂纹扩展试验,研究在不同低载截除水平、不同裂纹参考长度下,裂纹扩展寿命及其分散性的变化。采用F检验法,对不同载荷谱下的裂纹扩展寿命的方差及相同载荷谱,不同裂纹长度的寿命的方差进行检验。分析表明,第一级和第二级截除水平下的裂纹扩展寿命的分散性没有显著差别,当载荷截除水平提高到最大幅值载荷的21%时,寿命分散性显著变大;相同载荷谱下,不同裂纹长度对应的扩展寿命的分散性没有显著差别。试验结果也表明,本文所考察的3个水平的小幅值载荷对裂纹扩展寿命的均值有显著影响;因此,在损伤容限和可靠性分析中,这些小幅值载荷是不可忽略的。 相似文献
685.
采用诱导磁场方程,Mixture混合两相流和磁场修正的湍流两方程模型,研究施加不同强度磁场时,收敛喷管内等离子体的流动和传热特性以及等离子体对尾喷流的包裹情况.结果表明,随着气流在收敛喷管内加速,等离子体被掺混的程度增加.增强磁场可提高近壁面处等离子体体积分数,抑制其湍流度,降低高温气体向喷管壁面的传热.当By=1.3T时,磁控等离子体可降低54.4%的壁面温升,增加0.74%的喷管推力系数,在出口4倍当量直径处对尾气仍有一定的包裹. 相似文献
686.
687.
针对大海带东桥引桥断面和苏通长江公路大桥主梁断面,基于确定性涡方法进行静三分力系数及Strouhal数(St)雷诺数效应分析,采用粒子强度交换法(PSE)粘性扩散处理.和风洞试验值对比显示,数值计算结果有着合理的可信度.数值计算也显示雷诺数对这两种截面的静三分力系数及St影响不可以忽略;对苏通桥主梁断面在雷诺数在1×10~5和1×10~6范围时,St数受雷诺数影响很大,而这个范围内用试验的值来得到实桥的St数是非常困难的. 相似文献
688.
为了揭示凹坑冷却结构的强化传热机理,基于第三类边界条件下的一维半无限大瞬态导热模型,用红外热成像仪的瞬态测温技术和金属网快速加热技术,对矩形通道内壁面进行了瞬态传热测量,获得了光滑壁面和带有单个球面凹坑壁面的局部对流换热系数分布,并用油-粉末法对凹坑壁面进行了壁面流场显示,实验雷诺数范围1.58×104~6.36×104。实验发现凹坑强化换热与其诱导形成的涡流结构密切相关,单个球面凹坑引起的涡流可以使凹坑下游边缘附近的局部换热最大增强80%左右,凹坑下游尾迹区域的平均换热增强20%~30%。 相似文献
689.
以Raizer建立的一维激光支持的爆轰波模型为基础,根据激光推进中焦点区内入射激光强度的分布情况,建立了二维激光支持的爆轰波模型。在相同的激光入射功率下,分别采用球面激光支持的爆轰波模型、球冠激光支持的爆轰波模型和二维激光支持的爆轰波模型与流场控制方程组进行耦合求解,探讨了焦点区内激光强度分布不同时的光船推进性能。结果表明,在吸收相同激光能量的条件下,三种模型所得推力曲线和冲量耦合系数在误差范围内均吻合,说明能量在焦点区的分布对光船推进性能的影响不大。 相似文献
690.
疏导热防护的固体传导的性能表征与传导特性分析 总被引:2,自引:0,他引:2
固体介质快速传导是疏导热防护的一个重要机制.本文在分析热传导的两个极限温度的基础上,提出疏导热防护的两个表征参数,即高热流区的表面降温系数和大面积的背面温升系数.数值模拟了热环境参数、固体介质导热系数、模型的几何外形、模型的长度及不同介质对表面降温系数的影响.数值模拟结果表明:1.固体介质传导降低表面温度的最大优点是不改变外形,不改变传统的热结构设计,安全可靠,并具有可观的降温效率;2.由于固体介质的滞后效应,快速传导的效率和范围有一定的局限性,在表面达到平衡温度的时间内,快速传导的距离有一定的限制.进一步研究固体介质传导的影响因素,提高固体介质的传导效率,并与其它传导机理配合,给出疏导热防护的有效机制是下一阶段的研究重点. 相似文献