低背鳍对细长平板三角翼大迎角空气动力的影响

 对细长体平板三角翼和加上两个不同高度背鳍后的组合体在低速风洞进行了六分量天平测力实验,三角翼后掠角82.5°,背鳍当地高度与模型当地半展长比值分别为0.3和0.6,实验迎角范围12°～32°,包括1.66×10.6和2.33×10.6两个雷诺数。实验结果表明：0°侧滑角下,在翼面上发生旋涡破裂前,单独细长平板三角翼的横向力及横向力矩在实验迎角范围内始终为零;加上两个不同高度的低背鳍后,在一定的迎角下,三角翼的横向力及横向力矩开始不为零,流场定常;在更大的迎角下,流场变得非定常。实验结果初步验证了前人关于细长锥体分离涡的稳定性理论,并给出了旋涡失稳后,随着迎角的增大,流场进一步发展的状态。     

一种平面埋入式进气道的地面工作特性及流态特征

对一种平面埋入式进气道的地面工作特性进行了实验研究, 结合数值仿真技术, 分析了地面工作状态下该类进气道的流态特征, 并探讨了其出口总压图谱的形成成因.结果表明:(1)虽然进气道出口截面的二次流较弱, 但通道内却存在强的以对涡为特征的旋流, 该对涡因埋入式进气道进口侧棱的存在而产生, 与后唇口前缘的气流分离共同导致了进气道出口截面的大面积低总压区;(2)地面工作状态下, 埋入式进气道的总压恢复系数随出口马赫数的上升而下降, 周向畸变指数、紊流度和综合畸变指数则随着出口马赫数的增加而增加.在相同的出口马赫数下, 地面工作状态的总压恢复系数高于飞行状态, 各种畸变指数也明显偏高.但当发动机的进口工作马赫数为0.35左右时, 进气道出口截面的综合畸变指数W小于10.0%, 满足常规发动机的稳定工作要求;(3)计算和实验结果对比表明, 所得到的进气道出口总压恢复系数相对误差在1.2%以内, 但畸变指数整体偏大.      

微型涡喷发动机自适应控制实验研究

针对微型涡喷发动机的非线性特性以及难以建立其准确数学模型的特点, 设计了一种自适应控制方案并加以工程实现.通过在模型参考自适应控制算法中采用死区鲁棒控制消除发动机建模误差和外界干扰对控制系统稳定性的影响;同时引入前馈补偿, 既保证发动机转速实时跟踪参考模型输出, 又避免了纯自适应控制容易产生控制信号的饱和以及高自适应增益导致的系统振荡.台架试车验证表明:该方法实时性良好, 在最大转速达125 000 r/min的全工作范围内表现出较好的鲁棒性, 最大超调量小于500 r/min, 稳态误差小于200 r/min, 可以满足微型涡喷发动机状态调节的需要.      

亚燃冲压发动机燃烧室燃油浓度分布预测

基于Fluent两相反应流场计算平台，采用涡耗散概念模型，对典型亚燃冲压发动机燃烧室的两相反应流场进行三维数值模拟计算。重点研究温度场影响下的燃油气相分布，计算给出气相燃油在火焰稳定装置前后以及内部的分布，得到燃油在亚燃冲压发动机燃烧室内分布的一般规律。计算发现，稳定装置内部及近后方燃油分布较富，到达火焰峰以后，燃油浓度急剧下降。计算预测径向蒸发管后壁面与最外环蒸发管内的燃油富集，而中间环蒸发管燃油分布较贫，计算结果与燃烧试验结果一致。     

《推进技术》1991年度总目录

第1 期 发动机 固体火箭喷管颗粒尺寸分级两相跨音速流场计算……… ’…………………………………………··侯 晓 何洪庆 蔡体敏 吴心平(1) 潜人喷管背壁流场模拟显示…………………………………黄志柱 何国强 吴心平(9) 具有拉伐尔喷口的离心喷嘴雾化锥角调整方法…………………………………王培林(15) 出口边界条件对跨音扩压器流场的影响………………………………尹军飞 彭成一(19) 二维横向喷流的队s方程数值解………………………………………王正华 王承尧(24) 推进剂 烃类燃料的能量特性…………………………………………………………     

肼类燃料泄漏消污技术

肼类燃料(肼、甲基肼和偏二甲肼)发生泄漏时需对泄漏液进行消污处理，本文主要介绍了用于肼类燃料泄漏液的自然消污法、喷雾一稀释法、化学消污法、泡沫覆盖法和固体粉末法等消污技术，并对这几种消污技术对肼类燃料泄漏液的消污效果进行了评价。     

TECH56项目中的涡轮试验

ＣＦＭ国际公司 (ＣＧＥ和Ｓｎｅｃｍａ下属的一个公司 )已开始进行先进的六级高压压气机和高压涡轮的试验 ,该试验是ＴＥＣＨ56项目的一部分。ＴＥＣＨ56是技术上的探索和求证计划 ,旨在发展未来的ＣＦＭ国际公司的动力装置技术。与现有的压气机相比较 ,希望新型高压比压气机的压比更大而级数更少。级数减少可使压气机变短变轻 ,减少部件数 ,使维修简化 ,降低成本。压气机的试验将在ＧＥ公司进行 ,主要进行空气动力学评估和航空机械分析。在试验中要进行压气机可调定子的性能测绘 ,同时也要改变叶尖间隙。在 6个星期中要进行大约 1 0 0ｈ的…