全文获取类型
收费全文 | 1056篇 |
免费 | 532篇 |
国内免费 | 70篇 |
专业分类
航空 | 1109篇 |
航天技术 | 74篇 |
综合类 | 72篇 |
航天 | 403篇 |
出版年
2024年 | 13篇 |
2023年 | 33篇 |
2022年 | 62篇 |
2021年 | 56篇 |
2020年 | 42篇 |
2019年 | 30篇 |
2018年 | 37篇 |
2017年 | 49篇 |
2016年 | 44篇 |
2015年 | 46篇 |
2014年 | 67篇 |
2013年 | 56篇 |
2012年 | 69篇 |
2011年 | 50篇 |
2010年 | 54篇 |
2009年 | 57篇 |
2008年 | 64篇 |
2007年 | 54篇 |
2006年 | 38篇 |
2005年 | 45篇 |
2004年 | 43篇 |
2003年 | 58篇 |
2002年 | 52篇 |
2001年 | 52篇 |
2000年 | 49篇 |
1999年 | 34篇 |
1998年 | 38篇 |
1997年 | 35篇 |
1996年 | 50篇 |
1995年 | 32篇 |
1994年 | 31篇 |
1993年 | 36篇 |
1992年 | 18篇 |
1991年 | 34篇 |
1990年 | 25篇 |
1989年 | 24篇 |
1988年 | 24篇 |
1987年 | 10篇 |
1986年 | 12篇 |
1985年 | 11篇 |
1984年 | 7篇 |
1983年 | 4篇 |
1982年 | 5篇 |
1981年 | 5篇 |
1980年 | 3篇 |
排序方式: 共有1658条查询结果,搜索用时 15 毫秒
81.
文中对直升机红外抑制器椭圆截面喷管排气的辐射热流进行数值分析,并预估排气温度分布、速度和燃气成分分布对辐射热流的影响。为了计算辐射热流和考虑尾焰对周围环境的传热,采用形式简单并可用通用方程计算程序计算的六热流辐射模型。由于排气流场内温度和密度变化较大,故紊流模型采用考虑密度变化的修正双方程k-ε模型。本文中所用的比热C_(pm)是随气流温度和成分而变化,温度用迭代法求得。喷管出口截面为椭圆形,排气为三元自由射流,控制方程为三元抛物形偏微分方程,可采用前进积分求解,这样既可满足计算精度要求,又可节省机时。并根据三元喷流周向边界条件周期性变化的特点,采用CTDMA解法。计算结果与试验结果基本一致,说明本计算方法是可行的。 相似文献
82.
83.
84.
85.
曾军 《燃气涡轮试验与研究》1989,2(4):19-25
本采用索尔(sauer)法分析了二维喷管喉道区流场,得到了一条合理的初值线。在由特征线法确定初始膨胀区后,根据质量平衡的概念设计超音速风洞喷管壁面型线。本方法可供超音速风洞喷管壁面型线设计时参考。 相似文献
86.
87.
固体火箭喷管排气中的粒子分布 总被引:1,自引:0,他引:1
1.前言 现代的固体火箭发动机为提高推进剂的能量特性及抑制不稳定燃烧,常常在推进剂中添加金属粉末,最常见的是加金属铝粉。在发动机工作时,铝粉燃烧形成凝聚相的氧化铝粒子。这些粒子在喷管中的流动过程中,温度、速度等方面的变化滞后于燃·气本身的变 相似文献
88.
89.
本文通过对轴对称收敛-扩散喷管的四个主要几何参数(面积比AR,扩张半角β,收敛半角α,喉部园角半径与喉道半径之比Rt)采用二次回归方程,建立了在设计工况时轴对称收敛-扩散喷管推力系数CF与几何参数AR,β,α.Rt的数学模型,用随机射线法进行优化设计。本方法为排气系统轴对称收敛-扩散喷管方案的选择提供了优化方案。 相似文献
90.
本文给出了固体发动机喷管内两相流的数值模似。从非守恒型两相流甚本方程出发,采用加权积分技术,导出了离散点的流动物理量的有限元数值计算公式。数值模拟分别与JPL喷管的两相流壁面静压分布测量结果以及与差分法计算结果作了比较,比较结果表明:二者是吻合的。本文还以中型喷管为例,计算了粒子的轨迹,粒子的速度滞后和燃气的温度滞后,计算结果表明;入口粒子冲击角对粒子轨迹有明显的影响。 相似文献